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111.
112.
运用SAS9.0、数据模拟技术,分别模拟纵向完整数据集和具有各种缺失率的随机缺失数据集,采用多重填补法(MI)、期望值最大化法(EM)和回归插补法(Regression)对各缺失数据集进行处理,对结果进行比较和分析。结果表明,对不同缺失率的数据集,MI、EM和Regression法对缺失值的处理各有优劣。 相似文献
113.
为探究包边填砂路堤荷载作用下的极限承载力特性、破坏形态规律及加筋性状,设计了土工格栅加筋包边填砂路堤结构,改装美国GCTS公司的USTX-2000动静三轴加载装置进行加载,通过改变加筋层数、筋材布置长度及包边土厚度对土工格栅包边填砂路堤进行一系列试验。对不同工况下包边填砂路堤的极限承载力、封层及坡面法向累积变形、位移变化进行研究。试验结果表明:土工格栅加筋和增加包边土厚度可以显著提高包边填砂路堤的极限承载力,并能减小封层中、封层右及坡顶、坡中的法向累积变形;无筋路堤的滑动面在路堤内呈折线状且并未通过坡脚侵入地基,在坡顶的黏土和砂芯交界处产生最大位移;土工格栅加筋及增加包边土厚度可以使滑动面向路堤内部迁移但形态不变,且最大位移处向路堤内部迁移。 相似文献
114.
高液限土使得半填半挖高边坡路基的沉降与边坡稳定性增加了不确定性,有必要对此种特殊
路基的变形进行影响性因素分析。借助ABAQUS有限元软件对某高速公路典型路基建立了数值模型,
分析了荷载大小、高液限土填方含水率、不良地基压缩模量、不良地基厚度的影响。结果表明荷载和不
良地基层的厚度没有对应力扩散产生影响,最大路基沉降均出现在距路堤11.7m处;高液限土填方含
水率和不良地基压缩模量的变化引起土体的应力重分布,对填方附近的路基沉降影响尤为显著。因此
在工程建设过程中要密切关注高液限土填方含水率情况,对于不良地基采取必要的加固措施。 相似文献
115.
结合马钢四钢轧实际生产情况,分析了影响结晶器液面波动的主要原因为塞棒吹氩量和鼓肚。通过采取降低塞棒吹氩量,增加二冷水量,优化保护渣性能以及保证扇形段对中精度等工艺措施后,结晶器液面波动标准差由2.52mm降低为1.36mm,从而达到提高冷轧产品质量的目的。 相似文献
116.
为研究应力路径对长期变形的影响,利用WF应力路径试验仪,采用分级加载的方式,对天津滨海新区吹填土进行了减P路径(DEP)、等P加载路径(CNP)、增P加载路径(INP)3种应力路径下的蠕变试验。试验结果表明,在相同偏应力条件下,DEP、INP和CNP 3种应力路径下的蠕变应变值依次减小,蠕变稳定阶段变形速率按DEP、CNP、INP 3种应力路径的顺序依次增大;减P和等P应力路径下的蠕变试验中,孔隙水压力均为负值,且随着偏应力的增大而减小,而增P应力路径下蠕变试验中,孔隙水压力随着偏应力的增大而增大;减P和等P加载路径下长期强度高于增P应力路径下的长期强度。最后,运用二次多项式对3种路径应力应变等时曲线进行了拟合,效果较佳。 相似文献
117.
减效军 《山东电力高等专科学校学报》2014,(6):65-67
高温过热器是锅炉的主要构件之一,高温过热器爆管事故的发生不仅给电厂企业带来安全隐患也会造成较大的经济损失。针对某厂高温过热器在运行中发生爆漏,采用化学成分分析、宏观检验和显微组织分析等方法对爆管进行了分析,查找出了爆管原因。详细介绍了锅炉高温过热器因遗留焊渣而引起的爆管情况,并且从锅炉设备管理、检修等方面,提出了防止过热器爆管的措施,一定采用合格的焊接材料、严格执行正确焊接工艺,才能在实际工作中避免爆管。 相似文献
118.
林芳华 《浙江水利水电专科学校学报》2014,(1):22-24,53
围海造地是沿海发达缺地城市缓解缺地矛盾的重要路径.温州经济开发区通过吹填及采用真空预压软基处理技术,快速一次性成功造地约466 ha.以此案为例,结合工程实践阐述了围堰施工、原材料质量控制、排水板施工的质量控制、抽真空的质量控制等吹填及真空预压软基处理工程的质量控制重点和方法. 相似文献
119.
魏宝森 《昆明冶金高等专科学校学报》2014,(5):9-12
通过对转炉工序钢水增氮与排氮的热力学和动力学分析,结合大量生产实践,探讨了转炉复吹制度、原材料加入与搭配、吹炼过程控制、出钢控制、脱氧合金化制度以及炉口微差压等方面对钢液增氮的影响,并提出了相应的改进措施。 相似文献
120.
以120 t顶底复吹转炉进行水力学模拟实验,研究单顶吹条件下枪位、顶吹流量对熔池混匀时间、冲击直径和冲击深度的影响;单底吹条件下底吹流量、熔池深度和底部供气元件布置对熔池混匀时间的影响;顶底复吹条件下最佳因素和水平。结果表明:单顶吹时枪位为1 000 mm时混匀时间最短;单底吹时底吹流量为750 Nm3/h时混匀时间最短,底部供气元件布置对混匀时间影响较大;顶底复吹时底吹流量对混匀时间影响最大,而枪位对混匀时间影响最小,当底部布置方式为喷孔在一条直线上对称分布时,顶吹流量为10 000 Nm3/h,底吹流量为600 Nm3/h,顶枪枪位为800 mm,熔池深度为800 mm时,熔池混匀效果最佳。 相似文献