工艺冷凝液增湿-低压汽提联合处理工艺

近年来,国内外研究开发了许多合成氨及尿素工艺冷凝液处理流程,如中压汽提、低压汽提和全回流低压汽提等.贵州赤天化集团公司"八五"技改后采用天然气增湿处理,达到了一定的环保和节能效益.在此基础上,2002年又结合公司生产实际,采用增湿和低压汽提联合处理工艺冷凝液,实现了环保达标,并具有明显的节能效果.     

静电场中极板表面液膜蒸发特性研究

以静电场中水分子的极化和受力特性为基础,对热干烟气中极板表面液膜内水分子输运过程进行分析。考察了电场特征、液膜物性对静态高压电场中液膜蒸发特性的影响并提出了蒸发模型;同时研究了多场（温度、速度和静电）耦合作用下液膜蒸发过程中的主导作用机制。结果表明：离子风为静态高压电场中液膜蒸发的主要动力,蒸发速率是自然蒸发的6.7倍（25 kV）。液膜蒸发为等速过程,蒸发速率与电场强度呈正相关关系;液膜加入溶质,蒸发过程受抑制,蒸发模型变为等速和降速两个过程,最终液膜表面析出溶质;流场耦合静电场作用下,液膜蒸发速率随电压升高先缓慢上升（U＜20 kV）后快速上升（U＞20 kV）,流速和电压分别是这两阶段的主要影响因素;温度场耦合静电场作用下,蒸发速率大于单场叠加数值。研究结果为热干烟气中极板表面稳定成膜、系统水耗及空间电场中温湿度分布等问题的研究提供理论支撑。     

Φ4 400mm无饱和塔全低变系统运行总结

<正>晋煤冀州银海化肥有限责任公司变换系统有3套装置,其中Φ4 400 mm变换装置于2010年5月建成投运,采用无饱和塔全低变工艺,设计能力150 kt/a合成氨,运行压力0.8 MPa。1工艺流程气体流程:来自于压缩机二段出口的半水煤气(含CO体积分数28%)经丝网除沫器分离过滤油水后进入除尘剂炉进一步净化气体中杂质,先后经热交换器、中间热交换器分别与第2变换炉二段和第2变换炉一段出口的变换气换热;半水煤气(温度260℃)进入第1喷水汽化器增湿、降温至200℃;经第1变换炉一段后,气体(温度     

TSC-951型增湿塔给水(喷雾)自动控制系统及其应用

我公司窑尾增湿塔靠人工手动调节回水阀的开度来控制喷水量的大小。由于窑尾粉尘的流速、浓度和温度等参数随生产工况经常改变,及生料磨(利用窑尾余热进行原料烘干)的开停,使喷水量差别很大。所以经常因调节不合理或不及时造成收尘效果极差或湿底现象,严重地影响了公司的正常生     

增湿塔的喷嘴

回收水泥窑窑尾烟气中粉尘的有效方法是采用静电收尘器.但在干法生产中,烟气中粉尘的比电阻很高,粉尘浓度较大,使用目前常规的电收尘器处理相当困难,必须对这种烟气进行调质处理.最经济而有效的调质方法是:在静电收尘器之前增设增温塔,通过向塔内喷水,使之与高温烟气进行热交换.这样既增加了烟气的湿度;使粉尘的比电阻从10~(12)Ω-cm以上降至10~4-10~(11)Ω-cm,又降低了烟气的温度,从而保证电收尘器处于最理想的工作区域.     

考虑Q3黄土增湿特性的隧道围岩变形分析

力、水耦合作用使黄土结构性降低,开挖扰动和增湿是黄土隧道围岩失稳的主要原因.基于已提出的Q3黄土初始切线模量与含水量的关系,对一典型的黄土隧道进行了增湿变形分析,从围岩的变形、地面沉降、衬砌的受力状态三个方面对比分析了增湿对围岩稳定性的影响.结果表明,含水量从5.175%增大到22%时,隧道拱顶沉降和地面变形均增大了一倍左右,初始含水量较小时,增湿引起较大的围岩变形,初始含水量较大时增湿引起较小的围岩变形;衬砌结构的弯矩和轴力随含水量增大而增大,按规范求得弯矩的设计值大于数值分析的结果,而轴力的设计值小于数值分析的结果.     

考虑黄土结构性变化的地基增湿压缩变形分析

通过湿陷性黄土的侧限压缩试验,按照损伤力学复合体理论,研究了压缩应力应变曲线及其切线压缩模量的变化规律,提出了能够考虑加载及增湿耦合作用的结构损伤比,并在考虑实际地基浸水和附加应力变化的耦合作用下,建立了切线压缩模量随含水量和附加应力连续变化的函数。发现切线压缩模量随压应力的增大而减小,随含水量的升高而降低;压缩应力和增湿作用下的结构损伤性较压硬性更加突出,加荷和增湿作用过程就是黄土结构的损伤过程。基于黄土的结构损伤比,给出了地基土压缩模量随含水量和压缩应力连续变化的函数,提出的地基沉降验算方法是评价湿陷性黄土地基可能湿陷量的一条有效途径。     

黄土动剪模量的试验研究

利用共振柱对黄土动剪模量进行了试验研究，得到了增湿及土的固有各向异性对黄土动剪模量的影响规律。     

谈烟气调质的几个问题

增湿塔在烟气调质上存在着选型设计不当,喷嘴性能不好,喷嘴被堵塞,水量调节装置不合适等问题。     

三种增湿塔的主使用效果对比

介绍了普通式、套筒式和旋流式三种增湿塔的运行特点,并对比了三种增湿塔各自的使用效果。