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51.
通过高压法三聚氰胺装置的生产原理进行分析,把各单元在生产过程中能影响产品质量的前因后果进一步剖析,找出真正原因并采取相应措施,保证产品质量符合国标GB/T9567-97的要求,对实际操作具有指导意义。 相似文献
52.
X水厂采用传统的排泥水处理工艺,计划将浓缩池上清液用于景观河道的补充用水,原设计出水水质与实际目标有一定差异。为进一步提升浓缩池出水水质,该厂采用加药再絮凝方式进行小试,发现降浊最佳工艺条件为加硫酸铝25 mg/L,慢速搅拌。在此基础上进行了再混凝沉淀中试,发现加药混合再絮凝与加药混合不絮凝降浊效果相似并优于自然沉降。并通过生产性试验,进一步验证了在浓缩池增加加药及混凝,可以明显的改善除浊效果,提升出水水质。同时针对排泥水运营精细化管理,提高水质、稳定排泥等方面提出建议。 相似文献
53.
以三氯化铁、阳离子聚丙烯酰胺(CPAM)为主要原料,采用复合法制备了PFC-CPAM无机-有机高分子复合絮凝剂,并用其处理模拟混悬液。考察了PFC的适宜聚合温度和熟化时间,以及PFC与CPAM复配时CPAM加量、复配温度、复配pH值对模拟混悬液浊度去除率的影响。结果表明,在聚合温度为40℃、熟化时间为24h时,PFC对模拟混悬液具有较好的处理效果;PFC与CPAM复配时,CPAM加量为10mg/mol-Fe、复配温度为50℃、复配pH值为5时,复配的PFC-CPAM无机-有机高分子复合絮凝剂对模拟混悬液具有较为理想的处理效果,浊度去除率可达到97.8%。 相似文献
54.
针对某市低温低浊水的特点,通过中试对比研究了高锰酸钾复合剂(PPC)、O3、PPC与O3联用、PPC与Cl2联用等预氧化工艺在除浊、除有机物等方面的效能,为低温低浊水的处理提供了技术依据,结果表明:各预氧化工艺对浊度和有机物的去除均有明显的强化作用,不同预氧化工艺之间除浊效能差别不大,均在97%以上;O3对有机物的去除率最佳,PPC与Cl2联合预氧化次之.O3预氧化投资较大,可选用效果略差的PPC与Cl2联合预氧化. 相似文献
55.
56.
57.
北方的冬季受污染水体温度较低,传统的净水工艺在处理低温低浊度水时,加大药剂投加量也难以发挥理想的效果,使得出水浊度较高,达不到相应的出水水质要求。论述了微絮凝强化过滤工艺的原理、特点和适用条件,并对工艺应用过程中的主要参数进行了优化分析。希望微絮凝强化过滤工艺能够得到进一步的应用和发展。 相似文献
58.
总磷对水体富营养化监测具有重要意义。浊度严重影响总磷自动监测仪测量数据的准确性。针对总磷自动监测仪浊度扣除,提出了基于全光谱检测结合浊度补偿模型的优化方案。采集了200~800 nm全波段下不同浓度的总磷、浊度标样及两者混合溶液的光谱图。通过不同波长下线性拟合比较,选取了524 nm为总磷测量波长、368 nm为浊度补偿波长。在524 nm波长下,总磷最好的线性区间是0.05~1.60 mg/L,相关性系数达到0.999 9。根据524 nm、368 nm波长下不同浓度的总磷、浊度标样及两者混合溶液的吸光度关系推导了浊度补偿模型。验证结果表明,所提优化方案不仅测量总磷的线性好,而且能大幅提升总磷自动监测仪测量浊度水样的准确性,也为其他因子的水质自动监测仪浊度补偿提供重要技术支撑。 相似文献
59.
城市供水系统从出厂水到末梢水中存在着庞大的低浊度水群体(浊度<0.5 NTU),在使用台式浊度仪检测其浊度值时存在数据波动明显、人工读数方法不统一等问题,使得这一群体水样的浊度检测结果可比性差,不利于对比分析。为此研究了大量此类低浊水的浊度测量曲线并对曲线波动规律及其产生原因进行了分析。结果表明,大部分浊度测量曲线均具有两大特征阶段,即波动阶段和平稳阶段,两阶段对应体现出扰动浊度和持久浊度;水样中致浊颗粒本身的沉淀特性是导致浊度测量曲线产生波动的普遍原因。将持久浊度作为检测结果能够更准确地表达低浊水的浊度,使数据在更广的范围内具有可比性和分析价值。为了读取持久浊度,建议检测低浊度水样时在样品置入仪器40 s或60 s后再进行数值的读取。 相似文献
60.
基于细粒尾矿的粒度组成及化学成分分析,探索了三氯化铁絮凝剂的药剂用量、矿浆pH、分散时间和矿浆温度对细粒尾矿絮凝沉降效果的影响。研究结果表明:当絮凝剂用量为30 mg/L、矿浆pH为9、分散时间为2 min、矿浆温度为60℃时,澄清层高度为159.7 mm,沉降速度为15.97 mm/min,浊度为16.25 NTU,细粒尾矿沉降效果最好。建立了细粒尾矿沉降速度模型,模型的相关系数R2=0.9568,该模型拟合结果较好,具有较高的精度,对细粒尾矿沉降过程的研究具有一定的指导意义。 相似文献