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51.
提出了含黏粒砂土模型地基制备、饱和与均匀性监测技术,利用ZJU-400土工离心机振动台开展了相同相对密度含黏粒砂土(黏粒含量10%)和洁净砂的地震液化模型试验,再现了水平场地地震液化现象,揭示了含黏粒砂土场地液化灾变特点。弯曲元波速监测表明,模型制备均匀性良好,相同条件下含黏粒砂土剪切波速比洁净砂低。而根据超静孔压消散与固结沉降观测分析发现,含黏粒砂土渗透系数比洁净砂低一个数量级,从而影响其液化前后超静孔压响应和应力应变行为。渗透性差异导致模型内超静孔压产生模式和消散速率显著不同,振动时含黏粒砂土模型浅层超静孔压累积比洁净砂慢,而深层则相反;震后含黏粒砂土孔压消散时间是洁净砂的15倍。液化过程中含黏粒砂土剪应力应变响应比相同深度处的洁净砂更显著,液化后其滞回圈应变较大、割线模量较小且阻尼比较大。土体液化沉降主要发生在液化后超静孔压消散过程,含黏粒砂土模型超静孔压消散时间更长,沉降量更大。上述成果为进一步研究含黏粒砂土地震响应分析及其液化判别提供了科学依据。 相似文献
52.
53.
土压平衡式盾构机在穿越流塑性差、渗透系数大的砂土地层时容易对隧道周围土体产生扰动,导致地表沉降不易控制和作用在衬砌结构上的土压力发生改变。针对地铁盾构隧道穿越砂土地层引起的地层扰动,采用一种能完全反映盾构隧道动态施工全过程的分析方法尤为重要。以城市地铁盾构区间隧道施工采用的土压平衡式盾构机为原型,研制 800 mm土压平衡式模型盾构机,该机主要包括推进机构、掘削机构和出土机构,能实现盾构始发、刀盘切削、螺旋出土、管片拼装等主要功能,以此开展砂土地层中盾构施工的室内掘进试验。试验过程中对盾构掘进引起的地层沉降及衬砌结构上的土压力进行量测,分析地层沉降形态和衬砌结构上土压力的分布形态,同时将试验结果同理论计算、数值分析及现场资料进行对比。研究结果表明,土体性状和盾尾注浆对地层沉降具有重要影响,地层损失是地层发生沉降的主要原因。未注浆情况下盾尾脱环引起的地表沉降值占总沉降值的60%以上,且由于未注浆而增大的地表沉降所占比例为20%~30%,沉降时程曲线具有阶段性和时效性。地表沉降槽宽度系数i与现场测试数据具有一致性。衬砌结构上的土压力分布类似于上下端为长半轴、左右端为短半轴的椭圆形,数值上试验实测值较理论计算值要小。 相似文献
54.
55.
当前城市地铁隧道普遍采用盾构法施工,但随着盾构施工过程中遇到的地层越来越复杂,对盾构施工技术提出了更高的要求。尤其是在特殊地层条件下,如隧道底部为在震动作用下易液化的粉细砂地层,泥水盾构掘进过程中出现盾体整体"下沉"情况,造成成型隧道管片出现破损、错台、渗水、漏砂及姿态超限等质量、安全问题。以广州地铁八号线北延段某一标出入段线区间盾构隧道为依托,研究砂土液化地层泥水盾构掘进过程中采用盾体底部惰性浆液注入为核心,加强过程参数控制等措施预防液化地层盾体下沉的施工技术。 相似文献
56.
矩形闭合型地下连续墙作为一种新型桥梁基础,在倾斜可液化场地中的动力响应特性还不清楚。基于离心机振动台试验结果,研究在倾斜可液化场地中的不同地震动工况下,矩形闭合型地下连续墙桥梁基础抵抗土体液化的性能及其位移(沉降、转角和水平位移)特征。通过对比在三种地震动(小震峰值为0.05g、中震峰值为0.13g、大震峰值为0.50g)作用下,远场土体与墙内土芯的动力响应特征,证实了矩形闭合型地下连续墙基础的抗液化性能。综合分析在3种地震动工况下,矩形闭合型地下连续墙基础的位移特征,讨论了其在倾斜可液化场地中作为桥梁基础的优劣性;分析发现在中震工况下,在可液化场地中矩形闭合型地下连续墙基础作为桥梁基础的性能最为显著。此外,通过对比有、无承台的两组矩形闭合型地下连续墙基础的位移特征,分析了矩形闭合型地下连续墙基础顶部承台的作用。 相似文献
57.
分析堤防工程隐患做好堤防工程地质勘察 总被引:2,自引:0,他引:2
探讨了堤防主要的工程地质问题,并分析其产生的条件,结合北江大堤历史上曾经出现的险情及隐患,有针对性地提出作好堤防工程地质勘察的几点意见,对已建堤防的复查加固及兴建新堤防的勘察具有一定的参考意义。 相似文献
58.
介绍了无限土体中球孔扩张理论,以及在高应力状态下,考虑材料非线性时紧密砂性土的八面体应力及极限承载力解答,推演出了在非线性饱和紧密砂土内,球孔扩张压力下的孔隙压力公式,并分析了其分布特性。 相似文献
59.
黄从军 《探矿工程(岩土钻掘工程)》2002,(Z1)
从连云港核电站专家村Ⅰ标段的场地特点及桩基施工实践出发 ,为保证质量 ,确保工期 ,提高经济效益 ,合理改变了桩型 ,制定针对性的施工方案和综合型的技术措施 ,进行了一些新的探索并取得了较好的效果。 相似文献
60.