砂土边坡对泄露重油截留行为试验研究

针对道路运输事故次生突发水环境事件重油泄露入河行为,通过模拟试验,研究罐车以小裂开面积(0～9×10-4m2)的泄露速度(0.1、0.4、0.6、1.1 L/s)泄露后自然砂土边坡(5、10、15°)对重油的截留影响.试验结果表明:(1)单位长度截留时间与坡度、泄漏速度分别有线性关系;(2)泄漏速度不是单位面积截留量的...     

饱和砂土地震液化的临界孔压判别模式

利用相关原理,对砂土液化发生机制进行分析,建立液化临界超静孔隙水压力随地震持续时间及埋深等因素变化的关系,以此作为液化临界孔压判别模式。用该判别模式对唐山沿海地区砂土液化特征进行分析,经实际资料对比,证明该模型合理可行。     

固结应力状态对超深厚覆盖层深埋砂土动强度参数的影响

在室内固结不排水动三轴试验基础上,对较低有效固结应力到较高有效固结应力范围内超深厚覆盖层深埋紧密砂土的动强度特性进行了研究,重点研究了固结应力状态对动强度参数的影响。结果表明:(1)有效固结围压力对抗液化动剪应力比有明显影响,其影响随土类和相对密度的不同而不同,有效固结围压力越增大,抗液化动剪应力比越减小,相对密度越大,这种效果越明显;(2)有效固结应力比的影响规律比较复杂,在有效固结围压力较低时,抗液化动剪应力比随有效固结应力比的增大而越大,相对密度越大,这种效果越明显;在固结应力较高时,随有效固结应力比的增大,抗液化动剪应力比可能增大,也可能减小,主要取决于相对密度和有效固结应力比的大小;当紧密砂土在较高的有效固结应力下呈现剪胀时,抗液化动剪应力比随有效固结应力比的增大而增大;当紧密砂土在较高的有效固结应力下呈现剪缩时,抗液化动剪应力比随有效固结应力比的增大而减小;(3)对于中密和紧密砂土,在由剪胀到剪缩状态转变的过程中,存在一个剪胀与剪缩分界的临界固结应力状态,其对应的临界有效固结围压力随相对密度的增大而增大。     

Kriging法在大区域场地砂土液化范围判别中的应用研究

 简要介绍Kriging插值法的基本原理。基于随机场概念,将Kriging法应用于南水北调穿黄工程北岸漫滩明渠地基,依据分布孔位的标准贯入实验成果对明渠全线地基的标贯击数和液化部位进行统计推断,在此基础上得以对全线的液化深度和液化范围进行分析评价。研究结果表明,将Kriging法用于岩土工程地质特征的统计推断,有助于揭示勘探孔以外的地层信息,对于大区域场地砂土液化范围的判别是一个较好
的手段。     

基于PIV技术的冲刷条件下桩-土水平变形机制

桩基通常深埋地下,岩土体内桩-土水平变形难以通过现场试验观测。为研究水平荷载作用下桩-土变形机制,考虑桩身抗弯刚度、土体密实度和冲刷坑尺寸等因素,基于粒子图像测速(PIV)技术在砂土中开展了一系列单桩水平加载模型试验,获得了桩侧土体位移、应变分布发展规律,并讨论了柔性桩和刚性桩的水平桩-土相互作用模式,及局部冲刷对水平桩-土相互作用的影响。结果表明：(1)水平荷载作用下桩侧土体的位移和剪应变均是沿着水平和深度方向逐渐发展变化,因此现有桩基水平受荷分析的应变楔模型中整个应变楔内土体应变均匀发展的假定需要修正;(2)桩身水平位移第一零点以上的桩前土体被动受压区和桩后土体主动施压区是主要的桩-土相互作用区,但对于刚性短桩第一零点以下的桩-土相互作用不可忽略;(3)桩侧冲刷坑底部以上冲刷土层对降低桩-土变形仍可起到一定的作用。     

曹娥江大闸闸下护坡变形原因分析及对策探讨

曹娥江大闸位于钱塘江河口地区,闸址区地基为易冲的粉砂土地基,每天承受钱塘江强涌潮冲击闸下护坡产生了结构变形,工程运行存在安全隐患。分析研究变形破坏原因,提出科学的处理方案,对工程安全运行具有重要意义。     

南水北调中线工程京石段S3标砂土筑堤试验研究

为解决京石段S3标段筑堤缺少粘性土的难题,将筑堤方案变更为中细砂加筋(土工格栅)筑堤方案。由于加筋土筑堤技术没有成熟的施工工艺参数和施工方法可供参考,为确保设计方案在技术、经济上的合理性,通过现场试验和研究为S3标砂土筑堤提供了施工工艺方法和施工技术参数。     

王甫洲水利枢纽砂基强夯处理试验研究

针对王甫洲水利枢纽老河道两岸围堤地基中细砂层应用强夯法进行处理的施工问题,为了选择合理的施工参数和施工工艺,进行了强夯处理试验研究。经强夯试验证实,中细砂层的各项物理力学性质指标得到改善,提高了抗震动液化的能力。试验还为强夯施工提出了施工参数、施工质量控制标准及施工质量检测方法。后期施工表明,强夯处理该砂基的经济指标和施工功效等与其它的施工方法相比是较好的。     

浅埋式滴灌苜蓿耗水规律和产量 对不同灌水定额的响应

为确定适宜多砾石砂土浅埋式滴灌苜蓿的灌溉制度, 试验设定 5 种灌水定额( 22. 5、 30.0、 37.5、 45.0 和 52.5 mm) 并以地面灌为对照组( CK) , 研究灌水定额对浅埋式滴灌苜蓿耗水规律和产量的影响。结果表明: 不同灌水定额下各茬苜蓿的耗水强度为第 2 茬> 第 1 茬> 第 3 茬, 且均在孕蕾期达到峰值。各茬苜蓿的总耗水量表现为第 2 茬> 第 3 茬> 第 1 茬, 且耗水量分别在分枝期、初花期及孕蕾期最高。灌水定额大于 45.0 mm 时, 耗水强度增加趋势不明显且与地面灌( CK) 相近。45.0 mm 灌水定额与地面灌( CK) 间的耗水量差异不显著( P < 0.05) 。高灌水定 额( 45.0、52.5 mm) 与地面灌( CK) 之间的总耗水量、总产量以及总水分利用效率差异不显著, 与低灌水定额( 22.5、 30.0、37.5 mm) 差异显著( P < 0.05) , 且各茬苜蓿此三项指标的差异性一致。总产量与总水分利用效率在灌水定额 为 45.0 mm 处达到最大, 与地面灌( CK) 相比分别增加了 9.05% 、14.54% 。选用 45.0 mm 灌水定额和 54.0 mm 灌溉定额作为多砾石砂土浅埋式滴灌苜蓿灌溉制度较为合适。     

砂土原位应力场中的灌注桩成孔卸荷收缩理论解

为了探究钻孔灌注桩在竖向成孔时伴随的孔周土体径向应力的卸荷情况,基于SMP屈服准则及非相关联流动法则,探讨了初始原位应力场条件下砂土竖向钻孔孔周存在的2个塑性区的应力状态工况,并推导了该工况的应力场、位移场的解答,给出了工况判别标准。结果表明:静止侧压力系数K₀、土体内摩擦角φ的选取关系到孔周塑性区半径r_e,r_p的变化,对塑性区的产生和发展有很大影响;不同K₀和泥浆重度r_mud下的孔壁相对位移、孔壁应力均随着钻孔深度的增大而呈线性增大,孔壁相对位移随K₀增大而增大,随r_mud的增大而减小,但孔壁径向和环向应力并不随K₀的改变而改变;砂土竖向成孔的孔周塑性区范围几乎沿深度不发生变化,塑性半径r_p对钻孔孔壁环向应力有较大影响。提出的理论解对于砂土初始原位应力场中的灌注桩成孔卸荷问题具有一定的理论意义。