黑龙江省多宝山地区中-晚三叠世侵入U-Pb年龄及矿石地球化学特征

多宝山地区构造上位于兴蒙造山带东段,侵入岩浆活动与多宝山岛弧活动及兴蒙造山带的多阶段演化有关,具有造山带侵入岩成因复杂、来源多样的普遍特征。各时期均有不同规模的岩浆活动,其中印支期—燕山期岩浆活动占主体地位。印支期侵入岩主要以花岗闪长岩为主,总体呈北西向展布。前人在该地区测得K-Ar年龄为249Ma,本次工作测得锆石SHRIMP测年结果为238.9±1.4Ma,时代为中-晚三叠世。其主量元素具有过铝、富钠、贫钾,分异程度较高的特征;其微量元素具有Ba、K、Sr明显富集,U、Nb、P、Ti明显亏损的特征;稀土配分曲线右倾显示轻、重稀土分馏明显,属轻稀土富集型。本期侵入岩属过铝质亚碱性系列岩石,成因类型为I型。岩石地球化学特征及REE配分型式均显示壳幔混源特点。     

花岗岩层锥形钻齿静压钻压规律研究

煤矿及金属矿山的通风竖井、溜渣井和巷道施工中,常用的破岩刀具之一为镶齿滚刀,镶齿滚刀上的钻齿钻压为重要的钻进参数.为得到最优钻压,选用岩石试样内部节理缺陷较少、岩石力学性质相对稳定的招远地区花岗岩,以2、5和30 kN/s的钻压加载速率,进行锥形齿单齿静压入试验.通过试验,发现不同钻压加载速率下,破岩过程中,均有1个卸...     

祁连地区窑井子岩龄及同位素特征

窑井子岩体位于北祁连早古生代造山带,岩性主要为肉红色正长花岗岩、肉红色似斑状正长花岗岩,局部为肉红色二长花岗岩;锆石LA-MC-ICP-MSU-Pb测年获得正长花岗岩结晶年龄为452±1.5 Ma; ε_Nd(t)为-11.18～-8.22之间,平均-9.46,T_DM值为1.51～1.83 Ga,平均1.65 Ga; I_Sr值为0.708 7～0.711 2之间,均值为0.709 4,表明源岩为上地壳古中元古代地层,结合区域地质资料,其源岩可能为北大河岩群黑云石英片岩、二云石英片岩、钾长片麻岩等。     

甘肃省金昌市赤霞山稀土矿床地质特征及找矿标志

甘肃省金昌市赤霞山稀土矿赋存于古元古代肉红色粗粒碱长花岗岩中,含矿岩体呈脉状侵入太古宇-古元古界龙首山岩群三岩组。区内圈定稀土矿(化)体10条,伴生钍矿,稀土矿体长60 m～170 m,厚1.41 m～4.06 m, REO平均品位主要为0.59%～3.70%,最高7.35%,稀土类型为轻稀土,主要元素为La、Ce、Pr、Nd。含矿岩石为龙首山岩群重熔后结晶分异形成的肉红色粗粒碱长花岗岩,为成熟度较低的S型花岗岩,矿床类型为花岗岩型稀土矿床。通过对赤霞山稀土矿床地质特征分析,提出了找矿标志,为该地区寻找同类型矿床提供了依据。     

工程建设引发的边坡崩塌地质灾害防治分析

随着工程活动日益增多,工程建设引发的地质灾害呈上升趋势。选取广东省河源市龙川县城区一处工程建设造成的典型地质灾害隐患点,结合其人为活动背景及地质环境特征分析了地质灾害类型和成因,结果表明工程建设能显著引发边坡崩塌,并根据其特征提出了“削坡分级+挡土墙+格构锚杆+绿化工程”的综合治理措施。     

花岗岩单裂隙中核素迁移的研究

研制了花岗岩单裂隙扩散实验装置,用＾１２５Ｉ、＾１３４Ｃｓ进行了核素扩散实验,求得扩散系数并测定了裂隙表面的放射性活度分布。     

花岗岩残积土的崩解性及软化损伤参数研究

针对花岗岩残积土的崩解与软化特性,从结构性与损伤角度研究,为今后的定量分析研究奠定基础。首先进行一系列定性崩解试验并利用已有的定量试验结果,引入崩解速率指标,结合花岗岩残积土的微结构特征,对崩解的结构性机制进行全面分析,提出将崩解过程分为扰动性、结构性及溶解性三个阶段,揭示花岗岩残积土崩解的根本致因是软化;然后基于复合体损伤模型,提出将损伤分为应变损伤和非应变损伤,将花岗岩残积土的浸水软化看成一种非应变损伤,利用花岗岩残积土粘聚力与结构强度的相关性,提出浸水软化损伤参数的确定方法。     

海洋风化花岗岩崩解特性试验与离散元模拟研究

针对海上风电嵌岩桩基础的施工过程中风化花岗岩的浸水软化崩解对施工安全的影响问题,通过设计浸水崩解装置,开展海洋风化花岗岩的浸水崩解试验,分析风化程度及酸碱溶液对风化花岗岩浸水崩解的影响规律,探究海洋风化花岗岩浸水崩解的机理,并使用离散元模拟风化花岗岩浸水崩解的过程.研究结果表明：花岗岩的风化程度对其浸水崩解速率和程度影响显著,随着花岗岩风化程度的提高,其浸水崩解程度从无明显崩解逐渐发展到部分崩解及完全崩解;黏土矿物胶结作用的丧失是海洋风化花岗岩崩解的主要原因,风化花岗岩中的金属氧化物在酸性溶液中的反应会导致其崩解程度增大.基于平行黏结接触模型建立的离散元模型,可以模拟风化花岗岩的浸水崩解全过程.     

养护制度对高掺花岗岩石粉UHPC性能的影响

研究了三种养护制度条件下,高掺(22％)花岗岩石粉UHPC力学性能(3 d、28 d和180 d抗压/抗折强度)和胶凝浆体C-S-H凝胶微结构(水化程度、平均分子链长(MCL)和直链中的[SiO4](Q2))的变化规律.结果表明:同一龄期抗压/抗折强度、胶凝浆体水化程度、C-S-H凝胶MCL和Q2相对含量变化规律由高到低依次为压蒸养护、蒸汽养护和标准养护;随着养护温度和压力增加,其后期强度和胶凝材料水化程度增幅逐渐降低,且不利于后期C-S-H凝胶MCL发展.高掺花岗岩石粉的UHPC胶凝浆体中常温下的水化产物主要包括C-S-H凝胶、AFt和Ca(OH)2,随着养护温度和压力的升高,AFt和Ca(OH)2相对含量降低;至210℃2 MPa时,XRD图谱中两相消失且出现Tobermorite衍射峰,即高温高压环境促进了C-S-H凝胶向Tobermorite晶体转化.