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101.
Trihalomethanes minimization in drinking water by coagulation/flocculation/sedimentation with natural coagulant Moringa oleifera Lam and activated carbon filtration
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102.
铝铁共聚复合絮凝剂的研制及应用 总被引:40,自引:2,他引:40
研究了铝铁共聚复合絮凝剂的实验室制备方法及其中Fe(Ⅲ)形态组分分布规律和pH变化特征,混凝实验结果表明其混凝效果优于PAC和FeCl3。 相似文献
103.
104.
Ageing of aluminium hydroxide flocs 总被引:1,自引:0,他引:1
R.J. Franois 《Water research》1987,21(5)
The ageing processes of kaolinite suspensions flocculated with Al2(SO4)3 under a variety of different but well-controlled flocculation conditions were studied by measuring their average diameter, diameter distribution, strength and electrophoretic mobility.Three periods could be distinguished in the ageing process. Initially shrinkage of the flocs is mainly due to cementation-aggregation. In the first 6–8 h, dependent on the flocculation conditions, the average diameter reduces from 500 to 220 μm. During the following 4 days a shrinkage to 180 μm occurs, mainly due to condensation-polymerization and crystallization. In the third period, the average diameter increases because of Oswald ripening of the crystals.During each period the change of the diameter as a function of age can mathematically be described by: df,i = d∞ + d′· ti+i−ω. With d∞, d′ and ω constants dependent on the flocculation conditions.During ageing, the floc diameter distribution narrows. The shrinkage of the flocs during ageing is definitely not due to erosion of particles from the floc surface.The change of the electrophoretic mobility during ageing provides information on the thickness and homogeneity of the layer of insoluble hydroxides around the destabilized clay particles.The influence of a wide range of different flocculation process parameters on the floc ageing process is summarized, as is the influence of the ageing process on floc strength and floc density. The evolution of the effective floc density can be described by: .The constants Kp and a are functions of the ratio quantity of suspended solids vs coagulant dose. 相似文献
105.
对某地毯厂原印染废水处理系统目前存在的问题和废水水质、水量进行调研分析,在充分利用原有处理构筑物和设备,同时利用厂区周围闲置场地的前提下,提出采用水解酸化/好氧接触氧化/混凝沉淀工艺结合低运行成本的生态塘和人工湿地生态处理技术进行改造。结果表明,改造工艺经调试运行稳定,处理出水COD、BOD5、SS、色度均可达到《纺织染整工业水污染物排放标准》(GB 4287—1992)的一级标准,但氨氮排放浓度超标较为严重,针对该问题提出了进一步的解决方案。 相似文献
106.
针对煤矿酸性废水中存在大量Fe2+、Mn2+和H+的污染问题,采用赤泥复合颗粒、脱碱复合颗粒及单独加碱对含Fe2+和Mn2+的煤矿酸性废水进行对比处理试验研究,并探讨了复合颗粒对Fe2+和Mn2+的去除机理。结果表明,赤泥复合颗粒释放总碱度为186.68 mg/g(以CaCO3计),具有较强的pH值提升能力;复合颗粒通过吸附、沉淀、聚沉协同作用去除Fe2+和Mn2+,且以沉淀作用为主,投加量为2 g/L时的去除率分别为83.26%和67.27%;复合颗粒对Fe2+和Mn2+的吸附均符合Freundlich吸附等温方程,倾向于多分子层吸附;赤泥复合颗粒既能降低酸度,又能吸附重金属离子,可作为处理含Fe2+、Mn2+煤矿酸性废水的优良吸附材料。 相似文献
107.
108.
混凝沉淀法处理含铅矿坑涌水 总被引:1,自引:0,他引:1
实验采用常见的聚合氯化铝(PAC)、聚合硫酸铁(PFS)、聚丙烯酰胺(PAM)通过烧杯混凝实验进行除铅, 比较了3种絮凝剂对矿坑涌水中铅的去除效果;进而比较了3种絮凝剂分别组合之后对铅的去除效果, 筛选出既高效又经济的混凝剂组合, 并最终确定混凝剂组合为PFS和PAM。并且考察了投加顺序和pH值对组合混凝剂除铅效果的影响。结果表明:分别在最佳PAC、PFS投药条件下与PAM混用, 对含铅矿坑涌水的处理效果要比单独使用PAC、PFS任何一种絮凝剂效果好, PAM有利于提高PAC、PFS对铅的去除率。PFS与PAM组合除铅最佳工艺条件为:pH值为9.5, PFS投加量200mg/L, PAM投加量1mg/L, 投加顺序为快速搅拌时投加PFS, 慢速搅拌时投加PAM, 混凝反应时间14min, 静沉15min, 含铅矿坑涌水经该工艺处理后, 铅去除率可达99.05%, 出水铅浓度降至0.238mg/L, 达到国家污水综合排放标准(GB8978—1996)。 相似文献
109.
臭氧预氧化强化煤气废水生化处理研究 总被引:3,自引:0,他引:3
煤气废水生物处理出水存在着色度、NH3-N和COD等指标超标的问题,需要进行深度处理。臭氧氧化是一种比较常用的深度处理方法,然而单独依靠臭氧氧化去除废水中的COD和NH3-N需要较高的臭氧投加量,处理成本很高。探讨了臭氧对煤气废水生物处理出水的预氧化效果及其对后续生物处理过程的强化作用。实验表明,臭氧对废水的色度去除很有效,投加<160mg/L的臭氧就可去除90%的色度,废水pH较低时色度去除效果较好;臭氧氧化对废水残留COD有一定的去除作用,不同的pH条件下去除率有差异,总体每mg臭氧可去除0.44~0.64mg的COD;臭氧有效投加质量浓度为240mg/L时,废水COD去除率降低,氧化后出水BOD上升,有利于后续生物处理;臭氧氧化对废水NH3-N的去除效果不明显。对比原水与臭氧氧化出水的分子质量分布特征,发现废水经臭氧氧化后其成分有两种变化趋势,既有一定量的小分子物质产生,又有大分子物质聚合生成,因此臭氧预氧化后续处理工艺应以生物处理为主,同时配合混凝处理工艺。 相似文献
110.