气动絮凝在CEPT工艺中的应用研究

针对气动絮凝做了比较详细的介绍,阐述了其压缩空气搅拌的机理、目前的应用现状和特点等,并对气动絮凝动力学公式的推导过程及其存在的问题进行了分析,提出了相应的建议.     

新型栅条反应池在水处理中的应用

论述了一种新型的不锈钢栅条反应池在水处理中的应用效果。通过与传统的木网格反应池的生产性的对比试验，证明原水浊度较高时，该池反应的效果明显较好；但原水浊度较低时，没有明显优势。     

腈纶废丝改性水解物的制备及其絮凝效果

常压时在碱性条件下水解腈纶废丝可生成丙烯酰胺和丙烯酸的无规共聚物,此法在得到有机高分子絮凝剂的同时又能避免废腈纶对环境的污染。在常压、95～100℃下用乙二胺对废腈纶碱性水解物进行改性,制得含有酰胺基、羧钠基、羧基及羧铵基等活性基团的高分子絮凝剂,研究了改性水解产物对废水的絮凝性能,并由红外光谱对其结构进行了分析。结果表明,乙二胺在腈纶碱性水解过程中能够促进腈基的水解,改性水解物对废水的脱色、除浊、去油、除酚效果均明显优于水解产物,经测定其除浊、去油、除酚效果分别达到98%、70%、70%。     

天然高分子絮凝剂仙人掌絮凝性能的初步研究

研究了天然高分子絮凝剂仙人掌的絮凝性能,标准水样用高岭土配制。分别处理较高浊度(100~200NTU)和低浊度(20~50NTU)的标准水样,结果表明,仙人掌絮凝剂对浊度的去除率比较高,最终的出水浊度可以达到5NTU。仙人掌絮凝剂的最佳用量与AlCl3·6H2O相比仅仅高一点。可以推测,仙人掌组分中的非极性成分在絮凝过程中起了重要的作用。     

电凝聚法处理造纸中段废水的研究

采用电凝聚法处理造纸中段废水,探讨了影响CODCr去除率的各种因素,得出了最佳工艺条件。研究结果表明：该法可使造纸中段废水的CODcr从1264mg／L降至112mg／L,CODcr去除率达91．7％。此外,还发现电凝聚法的处理效果优于药剂絮凝法。     

A/O生物流化床--混凝工艺处理酵母废水试验研究

针对酵母废水高浓度、高色度、成分复杂、难处理的特点,采用厌氧--好氧生物流化床结合混凝工艺处理该废水,对生物流化床的启动和负荷运行、混凝以及处理过程中色度的变化进行了探讨,结果表明,当进水COD质量浓度约8 000mg/L,色度为3 200倍左右,厌氧和好氧HRT分别为24、6.5 h,混凝剂聚合硫酸铁质量浓度为3g/L时,出水COD＜300mg/L,色度＜180倍.     

新型天然海藻絮凝剂处理食品废水的研究

比较各种絮凝剂的优劣后,选用海藻直接制作天然高分子有机絮凝剂,采用正交表L8(34)设计试验方案.大量试验结果显示,用该絮凝剂处理COD初始质量浓度为3 000～13 000mg/L的蛋白废水,存在一个适宜的投加量和pH范围,投加质量浓度为12.5 g/L、pH2～4时,COD去除率大于70%,最高可达79.56%;室温下絮凝反应快,生成絮体大,自然沉降快.研究表明,该絮凝剂可有效去除COD,操作条件温和,且无毒、无害、无重金属残留,可处理食品行业的蛋白废水,絮凝产物可回收作饲料添加剂,具有良好的开发前景.     

微波辐射下壳聚糖-丙烯酰胺接枝物的合成及其絮凝性能研究

以硝酸铈铵作为引发剂、丙烯酰胺为单体,用微波辐射法合成了壳聚糖-丙烯酰胺接枝共聚物。通过正交试验考察反应条件对接枝率和接枝效率的影响,得出最佳工艺条件为:反应时间12 min,引发剂浓度5 mmol/L,丙烯酰胺和壳聚糖质量比5:1,反应温度40℃。最佳条件下接枝率和接枝效率分别达到148.6%和44.0%。壳聚糖接枝物与聚丙烯酰胺(PAM)对高岭土悬浮液的絮凝对比试验表明:在酸性条件下接枝物与PAM的絮凝效果相近;在中性和碱性条件下接枝物的絮凝性能优于PAM。     

Fenton-絮凝法预处理化工综合废水的研究

以化工综合废水为研究对象,采用Fenton-絮凝法对某化工因区综合废水进行研究.考察了Fenton反应时间、初始pH值、H2O2投加量、Fe2+投加量、絮凝初始pH值以及絮凝剂投加量等因素对处理水质的影响.在Fenton反应时间为60 min,初始pH值为3.5,H2O2及FeSO4· 7H2O投加量分别为6.5 mm...     

Ageing of aluminium hydroxide flocs

The ageing processes of kaolinite suspensions flocculated with Al₂(SO₄)₃ under a variety of different but well-controlled flocculation conditions were studied by measuring their average diameter, diameter distribution, strength and electrophoretic mobility.Three periods could be distinguished in the ageing process. Initially shrinkage of the flocs is mainly due to cementation-aggregation. In the first 6–8 h, dependent on the flocculation conditions, the average diameter reduces from 500 to 220 μm. During the following 4 days a shrinkage to 180 μm occurs, mainly due to condensation-polymerization and crystallization. In the third period, the average diameter increases because of Oswald ripening of the crystals.During each period the change of the diameter as a function of age can mathematically be described by: d_f,i = d∞ + d′· t_i^+i−ω. With d_∞, d′ and ω constants dependent on the flocculation conditions.During ageing, the floc diameter distribution narrows. The shrinkage of the flocs during ageing is definitely not due to erosion of particles from the floc surface.The change of the electrophoretic mobility during ageing provides information on the thickness and homogeneity of the layer of insoluble hydroxides around the destabilized clay particles.The influence of a wide range of different flocculation process parameters on the floc ageing process is summarized, as is the influence of the ageing process on floc strength and floc density. The evolution of the effective floc density can be described by: .The constants K_p and a are functions of the ratio quantity of suspended solids vs coagulant dose.