全文获取类型
收费全文 | 21054篇 |
免费 | 1074篇 |
国内免费 | 1580篇 |
专业分类
电工技术 | 307篇 |
技术理论 | 1篇 |
综合类 | 1464篇 |
化学工业 | 656篇 |
金属工艺 | 44篇 |
机械仪表 | 98篇 |
建筑科学 | 701篇 |
矿业工程 | 584篇 |
能源动力 | 561篇 |
轻工业 | 107篇 |
水利工程 | 3606篇 |
石油天然气 | 15124篇 |
武器工业 | 9篇 |
无线电 | 53篇 |
一般工业技术 | 145篇 |
冶金工业 | 67篇 |
原子能技术 | 8篇 |
自动化技术 | 173篇 |
出版年
2024年 | 25篇 |
2023年 | 155篇 |
2022年 | 450篇 |
2021年 | 574篇 |
2020年 | 611篇 |
2019年 | 511篇 |
2018年 | 436篇 |
2017年 | 595篇 |
2016年 | 770篇 |
2015年 | 684篇 |
2014年 | 1057篇 |
2013年 | 1060篇 |
2012年 | 1413篇 |
2011年 | 1699篇 |
2010年 | 1127篇 |
2009年 | 1082篇 |
2008年 | 977篇 |
2007年 | 1225篇 |
2006年 | 1445篇 |
2005年 | 1270篇 |
2004年 | 1141篇 |
2003年 | 1123篇 |
2002年 | 949篇 |
2001年 | 704篇 |
2000年 | 559篇 |
1999年 | 434篇 |
1998年 | 329篇 |
1997年 | 300篇 |
1996年 | 227篇 |
1995年 | 208篇 |
1994年 | 205篇 |
1993年 | 86篇 |
1992年 | 76篇 |
1991年 | 64篇 |
1990年 | 55篇 |
1989年 | 34篇 |
1988年 | 11篇 |
1987年 | 4篇 |
1986年 | 2篇 |
1985年 | 3篇 |
1983年 | 4篇 |
1982年 | 2篇 |
1981年 | 9篇 |
1980年 | 11篇 |
1979年 | 1篇 |
1975年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 343 毫秒
181.
底水油藏射孔优化设计 总被引:2,自引:1,他引:1
为了优化底水油藏的生产参数,研究了不同产量时射孔长度的优化方法。采用球面流和径向流相结合的模型推导了临界产量和无水采油量的计算公式,分别以临界产量和无水采油量为标准,对胜利油田桩西区块底水油藏上6口油井的射孔长度进行了优化设计,优化结果表明,对于底水油藏应首先按照临界产量对射孔长度进行优化设计,如果得到的最大临界产量不符合实际生产的要求,就应按照无水采油量进行射孔优化设计。研究表明,当油井产量超过临界产量后,以临界产量为标准得到的优化射孔长度会减小油井的无水采油量。 相似文献
182.
二次型时频分析技术的开发与应用 总被引:1,自引:1,他引:0
基于二次型的时频分析是高分辨率时频分析技术的有效方法之一,该项技术能够有效反映时变信号的频谱特性,具有分辨率高、能量集中和跟踪瞬时频率的特点。从时变信号的特点出发,阐述了二次型时频分析技术的基本方法原理,采用正演模型分析验证了该方法的有效性,并在实际地震资料中应用于识别物源方向、划分沉积相带、预测储层结构以及相对厚度等诸多方面,均取得了较好的效果。 相似文献
183.
184.
低渗透油藏生产井关井测压时间的计算与应用 总被引:4,自引:4,他引:0
低渗透油藏的生产井压裂后,在单井试油试采过程中,压力恢复测试关井时间不同,其中有些井压力恢复曲线不能出现边界反应段,渗流不能反映地层中真实流动特征。针对这种情况,基于长庆绥靖油田塞39井区长:低渗透油藏大量试井和实际生产资料,利用现代试井解释理论,研究合理关井时间的界限及其计算方法。结果表明,当油井关井测压时间达到3倍地层径向流开始出现的时间后,利用此时的压力数据解释地层参数和地层压力,其结果的误差小于5%,同时能较准确地判断边界类型。计算的理论曲线和霍纳法解释值非常接近,对于塞39井区,若预先知道某生产井地层有效渗透率值,可从理论曲线查出压力恢复试井的关井时间,否则,建议按照该井区地层有效渗透率(大约在6mD左右),将不稳定试井测试时间控制在25d以上为宜。图4表3参14 相似文献
185.
砂岩气藏水基欠平衡钻井逆流自吸效应实验研究 总被引:2,自引:2,他引:0
采用水基钻井液欠平衡钻开砂岩气层时,欠平衡压差往往并不能完全抵消岩石的自吸毛细管力,从而产生逆流自吸效应。这种自吸效应可能对砂岩气藏水基欠平衡钻井的储层保护效果产生影响,但目前与之有关的实验研究还很缺乏。为此,设计了一套实验装置,模拟水基欠平衡条件,研究了砂岩基块孔隙逆流自吸规律及其影响因素。结果表明,水基欠平衡钻井过程的逆流自吸效应引起岩石气相渗透率降低,削弱欠平衡钻井的储层保护效果;欠平衡压差越小,逆流自吸作用越强,过小的欠压值不能起到欠平衡钻井保护储层的作用;随着逆流自吸时间延长、围压增加和黏土矿物膨胀,逆流自吸导致气相渗透率下降的程度加剧;逆流自吸引起的气相渗透率下降速率可以表示成时间的幂函数。 相似文献
186.
187.
在分步设计及大量计算的基础上,提出了一套考虑因素相对全面、指导 性强、易于操作的梯级水库电力实用优化调度图。该调度图继承了传统时历法调度图直观、 简明的优点,又具有其特有的优化功能。该方法以汛末蓄满水库为标准,确定典型来水过程 的预调度线和初始目标;以获得梯级电站最大长期调峰收益为目标,以变动目标水位控制为 核心,开发出调度图长系列操作通用程序模块,并以此模块作为寻优计算的手段。提出了水 库长期运行与短期实时调度有机结合,以及模拟计算、水位偏差最优反馈、来水预报、目标 水位寻优等多种实用处理技术。 相似文献
188.
189.
低压低渗气藏钻探过程中的保护方案 总被引:1,自引:0,他引:1
针对鄂尔多斯塔巴庙区块低压低渗气藏物理特性复杂的情况,推荐一套切实可行的气层保护方案。即实行全面钻井液监控;采用欠平衡钻井技术;储层保护前期研究;采用与地层流体配伍性好的阳离子钻井液体系;降低钻井完井液的滤失量,API滤失量小于5mL、高温高压滤失量小于15mL、固相含量小于8%、含砂量小于0.3%;根据储层裂缝的宽度和走向使用保护剂;对裸眼完钻的气层利用洗井清除井壁附近的污染带,恢复储层原始渗透率;固井作业防止气窜;采用具有抑制地层水敏、速敏保护气层的优质射孔液;水力压裂优化压裂设计,严格压裂施工。总之,气层保护技术是一个系统工程,任何一个环节的问题,都将对气层产生伤害.因此需加强气层保护研究,做到在钻开气层到投产的每道工序都采取积极有效的气层保护措施。 相似文献
190.
处在构造边部、低部位的商5-5井,在改注水井排液中发现不含水的高产这种非常规现象,由此引起对地质因素的分析。浅湖相沉积的主体是滩砂微相,它可细分为“滩脊”和“滩侧”,其中“滩脊”砂体的泥质含量低,孔隙度、渗透率都较高,而“滩侧”则泥质含量高,物性差。在从“滩脊”砂体向“滩侧”过渡时,极易形成类似于砂体尖灭的岩性封堵,造成剩余油富集,而“滩脊”不一定就在构造的高部位。陆相沉积的砂体非均质性很强,孔隙度和渗透率在横向上的变化很大,高部位的油层水淹,低部位的油层不一定就高含水,这是因为砂体横向上的非均质性,使同一时间单元沉积的砂体很可能不连通。基于这些分析,地质工作者不妨运用沉积微相的原理在构造的低部位或边部寻找剩余油富集区,商5-5井的现实给了我们很好的启示。 相似文献