全文获取类型
收费全文 | 36801篇 |
免费 | 800篇 |
国内免费 | 564篇 |
专业分类
电工技术 | 366篇 |
综合类 | 1695篇 |
化学工业 | 3441篇 |
金属工艺 | 898篇 |
机械仪表 | 1721篇 |
建筑科学 | 3654篇 |
矿业工程 | 4873篇 |
能源动力 | 398篇 |
轻工业 | 606篇 |
水利工程 | 1597篇 |
石油天然气 | 16405篇 |
武器工业 | 115篇 |
无线电 | 410篇 |
一般工业技术 | 1187篇 |
冶金工业 | 454篇 |
原子能技术 | 45篇 |
自动化技术 | 300篇 |
出版年
2024年 | 203篇 |
2023年 | 784篇 |
2022年 | 1001篇 |
2021年 | 1081篇 |
2020年 | 734篇 |
2019年 | 810篇 |
2018年 | 460篇 |
2017年 | 712篇 |
2016年 | 853篇 |
2015年 | 951篇 |
2014年 | 2280篇 |
2013年 | 2001篇 |
2012年 | 2189篇 |
2011年 | 1978篇 |
2010年 | 1779篇 |
2009年 | 1748篇 |
2008年 | 1765篇 |
2007年 | 1562篇 |
2006年 | 1579篇 |
2005年 | 1581篇 |
2004年 | 1480篇 |
2003年 | 1359篇 |
2002年 | 1229篇 |
2001年 | 1041篇 |
2000年 | 913篇 |
1999年 | 835篇 |
1998年 | 742篇 |
1997年 | 707篇 |
1996年 | 673篇 |
1995年 | 699篇 |
1994年 | 583篇 |
1993年 | 416篇 |
1992年 | 394篇 |
1991年 | 340篇 |
1990年 | 334篇 |
1989年 | 309篇 |
1988年 | 10篇 |
1987年 | 16篇 |
1986年 | 5篇 |
1985年 | 7篇 |
1984年 | 3篇 |
1983年 | 2篇 |
1982年 | 5篇 |
1981年 | 5篇 |
1980年 | 5篇 |
1958年 | 2篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 31 毫秒
51.
杜84块组合式吞吐效果评价 总被引:1,自引:0,他引:1
超稠油蒸汽吞吐开发存在生产周期短、周期产油量低、油汽比低、产量递减快的矛盾.通过分析超稠油油品特点、杜84块兴Ⅵ组油层的油藏特点及生产动态,发现蒸汽吞吐的直井已进入高轮次.生产效果差,吨油成本高,且直井井下技术状况差,可动用井数很少,直井蒸汽吞吐加热半径有限.利用数值模拟技术,发现直井井间地带仍有大量剩余油存在,在井间部署加密水平井,采用直井与水平井组合式注汽,动用直井无法动用的储量,增加了区块可采储量,降低了区域综合递减速度,加速了直井与水平井形成热连通,为下步转入SAGD试验做好了准备. 相似文献
52.
实验考察了胜利孤东稠油井下催化水热裂解和乳化/催化水热裂解降黏效果。所用催化剂为水溶性铁镍钒体系,Fe3+∶Ni2+∶VO4+=5∶1∶1,100 g稠油与30 g 0.5%催化剂水溶液在240℃反应24小时。原始黏度(50℃)11.0和8.36 Pa.s的两种稠油裂解并静置除水后,黏度降低76.2%和75.6%,室温放置60天后降黏率下降小于3个百分点,气相色谱显示裂解后轻组分明显增加,红外光谱显示稠油组分发生脱羧反应且芳环数减少。讨论了稠油催化水热裂解反应机理。所用化学助剂JN-A在油水中均可溶,耐温达250℃,耐矿化度达50 g/L,其水溶液以30∶100的质量比与稠油混合时形成低黏度的O/W乳状液。当水相含1.0%JN-A和0.5%催化剂时,两种稠油水热裂解后的反应混合物为O/W乳状液,黏度仅为319和309 mPa.s,静置除水后的稠油降黏率增加到86.5%和87.3%,其中的轻组分含量进一步增加。该井下乳化/催化水热裂解复合降黏法成功地用于孤东两口蒸汽吞吐井,稠油井作业后初期采出的原油黏度由~9 Pa.s降低到1 Pa.s左右,随采油时间延长而逐渐升高,约50天后超过4Pa.s。图2表6参5。 相似文献
53.
54.
55.
56.
57.
《中国标准化》2004,(3):40-40,46
国家标准化管理委员会已准予以下 41项行业标准备案 ,现予以公布。二○○四年二月十九日序号 备案号 行业标准编 号 行业标准名称代替标准号 批 准日 期 实 施日 期 标准主管部门1 1 2 796 - 2 0 0 4CJ/T 1 86 - 2 0 0 3地漏 2 0 0 3- 1 0 - 1 6 2 0 0 3- 1 2 - 0 1建设部2 1 2 797- 2 0 0 4CJ/T 2 8- 2 0 0 3中餐燃气炒菜灶CJ/T 2 8- 1 9992 0 0 3- 1 2 - 0 32 0 0 4 - 0 6 - 0 1建设部31 2 798- 2 0 0 4CJ/T 2 9- 2 0 0 3燃气沸水器CJ/T 2 9- 1 9992 0 0 3- 1 2 - 0 32 0 0 4 - 0 6 - 0 1建设部4 1 2 799- 2 0 0 4C… 相似文献
58.
不倒翁式偏心防斜钻具的设计 总被引:1,自引:0,他引:1
目前所使用的各种钻具主要是靠钻具本身的重力来产生降斜力,在井斜角很小时,降斜力一般很小,在某些区块钻井时不能满足防斜要求。据此,设计了一种不倒翁式偏心防斜钻具。该钻具有1段钻铤,钻铤的两端各有1个偏心稳定器,钻铤外表面有一半圆形的偏心块,在钻铤和偏心块之间有轴承结构。利用不倒翁原理,当井斜超过一定值时,偏心块会在重力作用下自动停留在井眼低边,这样就可以将此处的钻柱顶到井眼的高边上去,从而产生一个很大的降斜力,使井斜得以有效控制。 相似文献
59.
洼60-H26水平井套铣打捞技术 总被引:3,自引:1,他引:2
洼60-H26井是一口中曲率水平井,设计井深1 922 m,由于地面条件的限制,设计采用三维井眼轨道。该井水平段在钻至井深1 801 m时,发生卡钻事故。在卡钻事故处理过程中,采用测卡、爆炸松扣技术取出上部钻具后,应用了不同规格的套铣管对被卡钻具进行套铣,采用间歇式套铣方式实现了大斜度井段(45°-90°)的安全套铣,采用短套铣管完成了时水平井段内φ215.0 mm稳定器的套铣,采用φ228.6 mm套铣管成功套铣水平井段被卡LWD仪器,最后通过震击器震击成功解卡。详细介绍了洼60-H26水平井卡钻事故的处理过程,分析了在水平段处理卡钻事故的难点。该井处理卡钻事故的经验,对以后水平井施工中处理井下事故、打捞贵重仪器具有借鉴价值。 相似文献
60.
文章提出了几种改进译码器引爆能力的方案,详细介绍了这几种方案的优缺点及实施的方法,为多井组合激发勘探提供了技术保证。 相似文献