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51.
在温度梯度和抽拉速率一定的条件下,研究熔体过热温度Ts对Al-4.7%Cu合金定向凝固组织及力学性能的影响,利用综合热分析仪测定Al-4.7%Cu合金熔体结构特征及变化过程。试验结果表明:熔体过热温度对Al-4.7%Cu合金定向凝固组织及力学性能有显著影响,经过1 050℃过热处理的一次枝晶间距1λ比在750℃无过热直接定向凝固的减小了35%左右,抗拉强度提高了近30%,伸长率提高了近40%;熔体过热处理改变了熔体的结构状态,从而影响了最终组织及性能;通过熔体过热处理的Al-4.7%Cu合金,其富Cu相明显减少,断口韧窝数量显著增加。 相似文献
52.
东风汽车公司标准件厂对热处理后的冷轧辊在磨床上进行磨削加工时,有一件突然发生断裂。为防止类似事故发生,对该轧辊进行了失效分析。1宏观检查轧辊材料为9SiCr钢,其工艺流程为:下料→锻造→球化退火→机加工→淬火、低温回火→磨削。要求热处理后硬度56~60HRC。轧辊总长840mm,轧辊形状和裂纹分布见图1。轧辊断裂残体拼凑复原很好,无塑性变形痕迹。沿轴心线纵向开裂,并横向断裂为4块,包括左端头部断裂的一块。纵向裂纹长约590mm,并与横向裂纹构成T型。依照T型裂纹判别法[1],可以认为纵向裂纹开裂在先,横向裂纹产生在后,裂… 相似文献
53.
利用垂直截面法测量了08F钢经不同形变氮化复合后冲击断裂表面的分形维数。结果表明,材料的冲击能A和沿裂纹扩展方向剖面Koch曲线的分形维数D地均随表变量的增而增加。分形维维数D与lnA之间呈正变化的关系,且满足下列关系式:lnAk=49.43KF-51.44。 相似文献
54.
55.
在有限变形为产生断口形貌的唯一原因时,把断口形貌解释为变形力学方程的解,则断口分析的问题就是由这一实测变形求解材料物理力学过程.本文用断裂的理论解给出用实测断口变形资料计算断裂应力和剩余局部应力的有关公式.与经典的小变形理论不同,本研究工作使用大变形理论公式描述断裂变形,并用各个增量断裂变形的乘积描述最终的系列断裂作用.文中,与经典小变形理论进形了比较.结果表明:小变形理论的结果在断裂较大时是有很大误差的. 相似文献
56.
热采注汽管线的腐蚀与安全性分析 总被引:3,自引:0,他引:3
对两段注汽管材料进行了宏观检察、化学成分、壁厚
与管径测量、光学金相组织、常温机械性能、断口扫描电镜、能谱元素等试验分析.结果表明,注汽管材料的局部腐蚀主要是氧化-氯化腐蚀.强度校核表明,两段注汽管目前的壁厚已不能满足内压P=172 MPa、温度T=354℃的使用条件. 相似文献
57.
采用电子束物理气相沉积(EB-PVD)技术,成功制备了0.2mm厚由24层Ti.Al和23层Nb交替叠加而成的Ti—AI/Nb层板复合材料,并采用扫描电子显微镜(SEM)等测试手段,对其物相组成和断口形貌等与Ti-Al单层材料进行了对比分析。结果表明,Ti—AI/Nb层板复合材料的界面明晰,层间距约为8gm;Ti-AI层由γ相和τ相组成,其成分呈梯度变化,且平均成分与原始铸锭的成分偏差较大,但未发现Ti-Al单层材料中看到的分层现象;Ti-AI/Nb层板复合材料具有比Ti-Al单层材料更好的韧性。 相似文献
58.
采用慢应变速率试验(SSRT)、扫描电镜(SEM)观察研究了国产X80管线钢焊接接头在 0.5 mol/L Na2CO3 1 mol/L NaHCO3 溶液中的应力腐蚀开裂(SCC)敏感性.结果表明,拉伸试样全部断裂在焊缝或热影响区.在所研究的电位区间,拉伸试样随着外加电位正向增加,断面收缩率、断裂时间和断后伸长率增加,而断口部位的裂纹平均扩展速率减小,SCC敏感性降低.试样断口形貌在阴极电位条件下呈准解理断裂,在自腐蚀电位和阳极电位条件下,焊缝试样断口主要是韧性断裂.应力腐蚀机理可以用阳极溶解理论和氢致破裂来解释. 相似文献
59.
纹理通常由空间分布和灰度分布共同描述,灰度共生矩阵(GLCM)能兼顾二者,故广泛应用于纹理分析中。在计算GLCM时,为降低其维数,需对纹理图像进行灰度量化,这必然丢失部分图像信息。灰度量化时,由灰度值与量化区间中心值的不同距离,构造出相应的模糊隶属度函数,并定义了模糊灰度共生矩阵(FGLCM)。通过对断口图像FGLCM的14个特征统计量进行相关性分析,选择角二阶矩和熵等7个统计量作为特征参数,并验证了其有效性。最后,在4类典型断口图像的特征空间上,采用隐马尔可夫模型(HMM)进行分类识别。实践表明,FGLCM比已有的GLCM能更好地表征断口特性,且在HMM状态数为3时,断口分类的平均识别率可达98%。 相似文献
60.