低碳合金渗碳钢锻后预热处理工艺研究

对20CrMnTi钢在锻造后正火状态下以不同的热处理工艺进行了试验和研究。试验结果表明，粒状贝氏体具有较高的硬度，导致机械切削加工困难。指出采用有效的工艺措施，降低材料硬度，从而改善机械切削加工性能。     

薄板零件感应淬火替代渗碳

上、下导向滑块及减磨板是工程机械上常用的重载薄板类零件(见图1)。该零件原为20Mn渗碳淬火,由于零件局部过薄,最小处仅为2mm,渗碳后在校平时断裂率高达50％以上,而且渗碳的周期     

氮化和对研提高弧齿锥齿轮使用质量

我厂常需加工一种机床上传动用的弧齿锥齿轮，按设计，材料为20CrMnTi，齿部表面渗碳淬火硬度55～60HRC，心部硬度30～40HRC。由于渗碳淬火后，齿部变形较大，要达到较高的精度，最好是淬火前齿部留余量，淬火后磨齿。而我厂没有弧齿锥齿轮磨齿机，仅有一台Y225型弧齿铣齿机，一台弧齿锥齿轮对研机，外协磨齿费用很高。根据使用要求，经与设计人员协商，     

热处理过程产生的碳黑对表面处理的影响

高强度螺栓在生产过程中往往需要渗碳、淬火，在零件渗碳过程中需要滴注煤油等物质作为渗碳剂，在零件淬火加热过程中常常滴加煤油等物质以产生保护性气氛，防止零件表面氧化和脱碳。但是如果工艺条件控制不当，煤油等物质分解产生的活性碳原子过多，不能及时被工件表面吸收，而从气相中沉积出来，失去活性，成为碳黑沉积在工件表面。它不仅影响工件的热处理质量，如掺层不均匀、硬度不均匀等，也给后续的表面处理工序造成了很大的麻烦。     

18CrNiMo7-6钢圆柱试件淬火过程数值模拟

采用有限元分析方法,利用SYSWELD软件模拟18CrNiMo7-6钢圆柱试件渗碳及淬火过程,并分析其渗碳场、温度场及硬度的变化规律和分布状态。模拟结果表明,渗碳过程中,圆柱试件外表面含碳质量分数先增大后减小,而心部含碳质量分数基本保持不变;淬火过程中,圆柱试件截面沿径向温差先增大后减小,冷却到9.8 s时,温差最大,为293℃;冷却到12.0 s时,外表面处率先发生马氏体转变;冷却到47.2 s时,圆柱试件心部温度为281℃,整个试件几乎都完成马氏体转变;圆柱试件硬度值沿径向从外表面向心部逐渐递减,很符合18CrNiMo7-6钢热处理后的性能。     

20CrMnTi齿轮钢的稀土渗碳

以20CrMnTi齿轮钢为对象,研究了不同稀土添加量、渗碳时间和渗碳温度对渗碳速度和显微组织的影响。结果表明,20CrMnTi齿轮钢中最佳稀土添加量为5%⁸%。添加6%稀土后,渗碳层深度随渗碳时间的延长而逐渐升高。     

空芯轴齿轮加工变形与防治措施的工艺研究

中信重工机械股份有限公司为水泥磨配套的JGF系列中心驱动双分流减速器,每年生产将近20台。由于该减速器空芯齿轮轴和与之配合的齿圈热处理变形会影响JGF减速器的整机质量,通常采用放大预留收缩余量的办法控制变形量,但留量增大后,又带来加工量增加、渗层深度加大、热处理温度不易控     

固体渗碳制备粗晶功能梯度硬质合金及其组织与性能研究

粗晶硬质合金由于高导热率、高强度及耐冲击等性能而被广泛应用于采掘钻探等。本文通过固体渗碳制备粗晶功能梯度硬质合金,研究制备粗晶功能梯度硬质合金的不同渗碳参数,探索渗碳工艺与合金显微组织及力学性能的关系。研究发现,在不同的渗碳温度下,粗晶硬质合金渗碳效率均较低,梯度层形成缓慢;低于1 440℃,渗碳反应及扩散较慢,难以制备获得功能梯度硬质合金。超过1 450℃,可以通过固体渗碳获得功能梯度硬质合金。当温度达到1 450℃后,继续提高温度对合金梯度层的形成影响不大;而延长时间却可以使其渗碳反应得到充分进行,梯度层提高明显。同时,稀土Y_2O_3在粗晶功能梯度硬质合金中对梯度层形成、晶粒抑制作用及其力学性能的影响均较为有限;随渗碳温度升高,其添加效果减弱。     

服役过程中热电厂锅炉管道的组织变化及结焦机理分析

以热服役过程中热电厂锅炉管道为对象,采用X射线衍射、扫描电子显微镜、材料拉伸试验等手段对热服役锅炉管道的组织变化、结焦机理和力学性能进行分析。研究表明,由催化结焦形成的细小丝状焦体和由气相结焦与自由基结焦形成的致密大颗粒球状焦体共同组成了锅炉管道的焦体,严重破坏了氧化膜,造成大面积的渗碳。结焦导致基体中原来细小的碳化物变得粗大,粗大的碳化物在晶界上分布杂乱且不连续,导致锅炉管道力学性能下降。     

20CrMnTi钢制凸轮轴在井式炉气体渗碳后裂纹的探讨

我厂20CrMnTi钢制凸轮轴渗碳淬火后出现严重的裂纹和断裂,经金相检验、断口分析、应力测定和渗剂成分分析等,并审查整个热处理过程后,基本认定凸轮轴在热处理过程中吸入过多的氢,氢脆是引起裂纹和断裂的主要原因。提出了改进的建议。