冷轧980 MPa级马氏体钢产品研发

文章根据冷轧980 MPa级马氏体钢技术要求进行了化学成分和生产工艺设计,并采用中试平台开展了冷轧980 MPa级马氏体钢实验室退火工艺研究。研究结果表明,采用相同化学成分及轧制工艺生产的冷轧980 MPa级马氏体钢通过调整退火缓冷温度得到的产品屈服强度为750～940 MPa,抗拉强度达到1 020 MPa以上,延伸率在10%以上,满足技术要求。明确了缓冷温度对冷轧980 MPa级马氏体钢组织性能的影响规律,结合显微组织及成品机械性能确定该成分体系下均热温度为800℃、缓冷冷速为3℃/s、快冷冷速为45℃/s、快冷温度为280℃时,最佳缓冷温度为680℃。     

U71Mn钢分段式冷却强化工艺试验研究

通过测定U71Mn钢的过冷奥氏体转变动力学曲线,分析其相变规律。基于现场钢轨热处理工艺进行分段式冷却强化热模拟试验,研究冷速和终冷温度对组织及硬度的影响。结果表明,U71Mn钢的珠光体转变临界冷速为7℃/s,允许珠光体转变的温度范围为500～600℃。其分段式冷却合理工艺参数为开始冷却温度为850℃,冷速为6～12℃/s,终冷温度为570℃,此工艺参数下可获得珠光体组织,同时满足钢轨硬度要求。     

V对Ti-48 Ni-3 Fe合金组织及力学性能的影响

利用扫描电子显微镜(SEM)、光学显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)、透射电镜(TEM)等手段研究了V含量对Ti-48 Ni-3 Fe合金的显微组织和力学性能的影响.结果表明:TiNiFeV合金组织主要由韧性浅色基体TiNi相和硬脆性深色第二相Ti2 Ni组成,其中Fe原子优先置换基体中的Ni形成置换固溶体,V原子优...     

高表面质量要求工程机械用Q620D高强钢板的研制

采用中碳、中锰的微合金化设计,通过合理的加热、轧制及离线调质热处理工艺,成功试制了高表面质量要求工程机械用Q620D高强钢板。试验钢板在回火温度不低于620℃的前提下,屈服强度、抗拉强度、伸长率、-20℃冲击值及表面、截面硬度等各项力学性能指标均远超工程机械用户的技术要求;显微组织主要为回火索氏体,厚板截面出现10%～30%比例的贝氏体回火组织;试验钢板抛丸后上、下表面均无麻面、花纹等影响客户使用的表面缺陷,不平度小于5 mm/2 m,用户使用反馈良好。     

Inconel 718镍基高温合金的电弧增材制造研究进展

文章首先对电弧增材制造的成形原理和优缺点进行了阐述,然后对有关Inconel 718合金电弧增材制造件的微观组织及力学性能特征的最新研究成果进行了整合,并对施以脉冲电流、双级时效热处理和道次间轧制的三种主要优化处理工艺进行了介绍,最后对Inconel 718合金高质量结构件的调控工艺进行了总结与展望。     

不同侵蚀方法在4J36合金显微组织显示中的应用

研究了硝酸水溶液电解、硝酸盐酸水溶液侵蚀、硫酸铜盐酸硫酸水溶液侵蚀和饱和三氯化铁酒精饱和溶液侵蚀四种方法对4J36合金显微组织的侵蚀效果。结果表明：以上四种方法均能不同程度显示4J36合金的显微组织。盐酸硝酸水溶液侵蚀容易出现过腐蚀的现象。硫酸铜盐酸硫酸水溶液侵蚀方法效果较好。     

真空退火对Invar36合金K-TIG焊接接头组织和性能的影响

采用K-TIG工艺焊接了10 mm厚的Invar36合金板,随后分别进行了600℃保温2 h炉冷、850℃保温1.5 h炉冷和1000℃保温1 h炉冷的真空退火.采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、残余应力测钻仪、万能拉伸试验机及显微维氏硬度计等检测了经过和未经过真空退火的焊接接头的显微组织、力学性能、硬...     

数字剪切散斑干涉玻璃幕墙缺陷无损检测

玻璃幕墙是现代建筑的重要组成部分,检测其内部缺陷对建筑安全评估具有重要的意义。该文提出一种数字剪切散斑干涉玻璃幕墙缺陷无损检测方法,探索一种适用于玻璃幕墙检测的实验方法,通过对玻璃进行热加载,在温降阶段一定时间间隔前后利用四步相移法分别获取散斑相位图,接着提取温降前后相减的相位差图的相位差并计算全场形变的空间位移梯度,从而检测出玻璃幕墙的缺陷位置。实验结果表明,剪切散斑干涉技术能够检测出玻璃幕墙缺陷处形变的空间位移梯度及其缺陷位置,因此使用剪切散斑干涉技术对玻璃幕墙缺陷进行无损检测是一种有效的方法,对评估幕墙玻璃安全隐患具有重要意义。     

LPSO结构增强Mg100-3xY2xZnx合金的显微组织与力学性能研究

本文通过 XRD、OM、SEM、TEM 和万能拉伸试验机系统地研究了铸态与挤压态 Mg_100-3xY_2xZn_x(x=0.5,1,2;at%)合金的显微组织与力学性能。结果发现,铸态与挤压态合金均由 α-Mg 基体和 LPSO 相组成,且同时增加 Y 和 Zn 元素不仅可以促进铸态合金中 18R-LPSO 相的形成,还能够有效促进挤压态合金中 14H-LPSO相的动态析出。其次,挤压态 Mg_100-3xY_2xZn_x合金基体均由再结晶与未再结晶双峰组织组成,且 18R 与 14H-LPSO相沿挤压方向呈现条带状分布。与此同时,18R-LPSO 相体积分数的增加严重阻碍了动态再结晶的形成与长大。此外,随着 Y 和 Zn 元素的同时增加,铸态与挤压态合金的强度不断降低而塑性逐渐增加,最后使得挤压态 Mg_98.5Y₁Zn_0.5合金表现出较高的塑性(伸长率达 35.1 %),而 Mg₉₄