深空大天线结构设计关键技术

深空大天线具有口径大、精度高、通常采用波束波导馈电方式等特点,因此在天线的结构设计中必须考虑一些特殊问题.文中根据实践经验对这些关键技术(如天线座型式、天线反射面重力变形等)问题进行了归纳和分析,供大家参考和研究.     

一种X频段天线有源子阵的维修性设计与分析

有源子阵结构集成度高、电讯功能复杂,是影响有源相控阵天线维修性的重要因素。文中展示了一种高集成模块化X频段天线有源子阵。通过在子阵上设计安装导向装置,提高了有源子阵重复拆装的可靠性。利用分层盲插设计,避免了子阵装配维修过程中的连接器误接错插问题。基于模块化维修设计思路,在子阵内部合理定义现场可更换单元（Line Replaceable Unit, LRU）,保障了子阵集成模块的互换性,提高了现场基层维修的效率。以平均修复时间（Mean Time To Repair, MTTR）为指标对有源子阵的维修性进行分析,结果表明该子阵满足X频段相控阵天线快速维修性的设计要求。     

光纤传感器实现天线调整索应变测试的研究

分析了光纤珐珀应变传感器在传感过程中所受到的外界应力引起的应变与传感器自身的结构参数（腔长和标距）以及由于腔长的变化导致导波光程改变量之间的函数关系，在结构参数一定（原始腔长和标距）的情况下，通过监测导波光程的改变量即可得知基体的应变。在此理论分析的基础上，将光纤珐珀应变传感器应用于大型可展开天线纵向调整索的应变测试中，并采用电阻应变片（其很难应用到条件非常恶劣的太空环境中）试验进行对比，结果表明，二者的监测数据基本吻合。从而表明，给出的函数关系正确，为太空应变测量提供了新的方法。     

卫星天线冲压成形仿真分析

针对用金属板材通过冲压成形制造卫星天线的方法中,冲压卸载后的回弹计算不精确,并且很难预示出能达到规定产品尺寸的最佳模面构形的情况,提出了一种回弹逆向补偿法,该方法成功地解决了这一问题.实际生产证明了该方法的可靠性,这对于其他冲压件模具设计具有普遍的指导意义.     

一种新型有源相控阵天线结构方案

为满足高性能有源相控阵天线的新要求,文中提出了一种具有索桁组合背架与并联驱动装置的创新结构设计方案。建立了该结构方案的有限元模型,通过施加自重、温度、风等外载荷,对天线结构进行了静力学分析。以阵面自重最优为目标,应用序列线性规划法,通过优化索、杆截面尺寸,得到了一组结构方案。与传统方案相比,新方案在保证阵面精度的前提下,型面变形得到了改善,背架总重减少约40%。     

某雷达微带天线单元制造工艺研究

某雷达微带天线单元结构复杂,其结构板具有开放式、低刚性的薄壁结构,电气板配合面具有局部多层的台阶结构。采用现有制造方法,零件成品率低,存在接地不可靠、驻波损耗大、盲配难等问题。为了解决这些技术问题,从整体工艺路线制定、低温钎焊工艺设计方面,有针对性地提出了有效控制变形、保证板间连接质量的解决方案。检测结果表明,指标满足实际使用要求,性能稳定、可靠,解决了成品率低的问题。该零件已在某机载雷达产品中得到应用。     

可展星载天线的三维造型与展开过程的运动仿真

利用VRML(Virtual—Reality Modeling Language)成功地对展开天线的Hexapod A，Hexapod B，SHDF、VLD、Packtruss等展开单元的展开过程进行仿真，并完成了由四边形展开单元围成周边式桁架可展开天线的动画仿真。动画仿真的过程表明利用VRML进行动画仿真具有三维建模便捷，仿真效果美观逼真的优点。仿真结果对展开天线的设计具有一定的参考价值。     

雷达天线座水平误差的一种测量方法

对雷达设备安装过程中,天线座水平精度的保证及其测量方法加以讨论。从雷达天线座水平误差的计算分析、水平误差的测量和调整方法以及具体的实例来说明雷达天线座水平精度的保证方法和测量、调整、再测量的天线座水平误差的标定过程。     

大型相控阵雷达天线反射面板的制造技术

阐述了某大型相控阵雷达天线反射面板加工中的工艺难点及采取的有效工艺措施,并简要介绍了面板加工工艺规程.     

A 2- to 12-GHz 65-nm transmit/receive CMOS DP8T switching matrix for ultra-wideband antenna arrays

An ultra-wideband 2- to 12-GHz transmit/receive (T/R) double-pole–eight-throw (DP8T) switching matrix is developed with a 65-nm complementary metal oxide semiconductor (CMOS) process for a radar-based breast cancer detection system. The measured average insertion losses are 5.2, 7, and 10.6 dB at 2, 6, and 12 GHz, respectively, with input and output matching bandwidths of 2 to 12 GHz and a third-order input intercept point (IIP3) of 31 dBm at 8 GHz. The power consumption is less than 1 mW for a 1.2-V power supply. To the best of the authors' knowledge, this is the first reported DP8T CMOS switching matrix to replace the conventional mechanical switch to control a portable radar antenna.