丙烯腈装置回收塔内聚合物生成原因的分析

针对丙烯腈生产过程中回收塔内聚合物堵塞降液管造成回收塔运行周期短的问题,通过对丙烯腈回收塔内各组分分布的模拟计算,直观显示了回收塔内各组分的浓度分布,发现了回收塔的聚合段与丙烯醛的富集段相吻合的现象,初步得出了回收塔内局部聚合的原因;通过对塔内聚合物的特性分析和评判,进一步证实了“回收塔内局部聚合严重是由于在聚合段丙烯醛聚集引起”这一现象;根据模拟计算结果和实际运行经验,提出了预防聚合物堵塞降液管的措施,并进行了部分生产验证,为丙烯腈生产企业延长装置运行周期提供了理论指导。     

小井距开发现河油田低渗油藏可行性研究

认为注采井网井距大,水驱控制程度差,采收率偏低是影响胜利油田现河低渗透油藏开发的关键,通过井间密度与水驱控制程度和采收率的关系等分析,提出了现河低渗透油藏开发的合理的井网密度。     

井下乳化/水热催化裂解复合降黏开采稠油技术研究

实验考察了胜利孤东稠油井下催化水热裂解和乳化/催化水热裂解降黏效果。所用催化剂为水溶性铁镍钒体系,Fe3+∶Ni2+∶VO4+=5∶1∶1,100 g稠油与30 g 0.5%催化剂水溶液在240℃反应24小时。原始黏度(50℃)11.0和8.36 Pa.s的两种稠油裂解并静置除水后,黏度降低76.2%和75.6%,室温放置60天后降黏率下降小于3个百分点,气相色谱显示裂解后轻组分明显增加,红外光谱显示稠油组分发生脱羧反应且芳环数减少。讨论了稠油催化水热裂解反应机理。所用化学助剂JN-A在油水中均可溶,耐温达250℃,耐矿化度达50 g/L,其水溶液以30∶100的质量比与稠油混合时形成低黏度的O/W乳状液。当水相含1.0%JN-A和0.5%催化剂时,两种稠油水热裂解后的反应混合物为O/W乳状液,黏度仅为319和309 mPa.s,静置除水后的稠油降黏率增加到86.5%和87.3%,其中的轻组分含量进一步增加。该井下乳化/催化水热裂解复合降黏法成功地用于孤东两口蒸汽吞吐井,稠油井作业后初期采出的原油黏度由~9 Pa.s降低到1 Pa.s左右,随采油时间延长而逐渐升高,约50天后超过4Pa.s。图2表6参5。     

生存能力技术及其实现案例研究

生存能力技术谋求增强系统在面临攻击、失效等灾难情况下仍能继续提供服务的能力。本文提出了以多样化分布式动态备份技术和主动漂移机制为手段，以被保护目标的机动性和隐蔽性为目的的生存能力技术模型。提出了多样化体系理论及其实现案例，基于该理论设计并实现了自适应TOM方法。最后通过模拟和测试探讨了生存能力的评价方法，并验证了本文的结果。     

中小型渔船制冷技术的研究进展

远洋渔船带有制冷装置，而100吨以下的中小型渔船因其柴油机的限制，无法安装压缩机式制冷机。出海作业时，均需携带冰块做渔产保鲜。本文介绍压缩式渔船制冷的现状，回收渔船尾气余热的吸收式制冷系统，吸附制冷的冷冻水系统，吸附式制冰系统等实验装置。其中吸附式制冷系统具有良好的开发价值。     

有水气藏开发早期可采储量的评价方法

有水气藏是天然气藏中的一个基本气藏类型，其采收率受多种因素的影响，如地面集输压力、井筒混合气水流动的液柱压力和储层物性等，目前普遍采用经验取值、物质平衡和气藏数值模拟等方法进行研究，但由于受开发评价阶段试采资料偏少和气藏数值模拟无法模拟井筒流动等因素的影响，早期采收率计算往往偏差较大，针对这些问题，从气田开发一体化的特点出发，提出了一种全面考虑地层→井筒→地面流动条件下，有水气藏（含凝析有水气藏）发废弃压力的计算方法，发展了利用物质平衡早期预测有水气藏采收率的理论，方法可靠、适用性强，能够推广应用。     

实施油气回收的必要性和技术方案的探讨

简要介绍油气回收技术;从环保和增加经济效益的角度,以福建炼化公司的实际情况为例提出了油气回收的方案,并对实行该方案的必要性和经济效益做了分析;希望增强炼化企业对油气回收问题的重视,达到安全生产、改善环境和节约能源的目的。     

双河油田特高含水后期开发阶段注采结构调整的实践与应用

针对双河油田的注采结构的现状及特征,通过近几年来在注采结构调整方面的实践与应用,总结出了油田在特高含水后期开发阶段,实现油田控水稳油目标的途径和方法,注水结构调整主要是结合地质特点,减少欠注层段,减少和控制不合理超注井层段和改善吸水剖面;在采液结构调整上,控制高含水层段的注入,加强中低渗透层段的注入,封堵高渗透、高水淹干扰层段,解放动用较差的中低渗透层段,改善平面上采出不平衡的状况。通过实施注采结构调整,双河油田在特高含水后期实现了高效开发。     

吹风气余热回收锅炉在我厂的应用

介绍了吹风气余热回收锅炉在兖矿鲁南化肥厂的应用情况。实践证明，系统运行稳定，取得了良好的经济效益。     

Physical Aging of Amorphous Fructose

ABSTRACT: Physical aging of amorphous anhydrous fructose at temperature 5 °C and at 22 °C was studied using differential scanning calorimetry (DSC). The dynamic glass transition temperature, T_g0 for unaged samples was 16 °C and 13.3 °C for heating rate of 10 °C/min and 1 °C/min, respectively. The fictive temperature, T_f0 for unaged samples calculated by Richardson and Savill method was 12 °C, which is close to the dynamic value obtained from the lower DSC heating rate. The fictive temperature T_f of the aged fructose glasses at temperatures both below and above the transition region was fitted well by a non-exponential decay function (Williams-Watts form). Aging above the transition region (22 °C) for 18 d increased both the dynamic glass transition temperature T_g and the fictive temperature T_f. However, aging below the transition region (5 °C) for 1 d increased the dynamic glass transition temperature T_g but decreased the fictive temperature T_f.