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141.
油气藏三元分类方法的探讨 总被引:4,自引:2,他引:2
在系统研究过去油气藏分类法的基础上,根据坳陷盆地向斜区砂岩储层找油的实际需要,从常规油气藏形成的基本原理出发,提出了由构造、断层和岩性为油气藏分类要素的三元分类法.解决了常规油气藏定量分类的问题,通过各要素对油气成藏控制程度的定量刻画,使油气藏分类更加明确.研究表明,任何油气藏的形成都不是单一因素作用的结果,只是各要素控制的程度有别.油气藏三元分类法能提供更多的油气成藏信息,在进入盆地向斜区或隐蔽油气藏的勘探领域应用该分类方法,有利于搞清油气藏成藏机理及油气藏的分布规律,因此以松辽盆地北部为例,论证了该方法的优越性. 相似文献
142.
在同样的配注量和其他工况条件下,不同的压力调节器中流体的过流特性有所差异,包括三元液黏度损失率、压降等参数。但较高的压降与较低的黏度损失率不能同时存在,两者之间存在矛盾。通过对压力调节器模型进行CFD解析,得到了ASP流体流经不同尺寸的压力调节器模型的速度分布、压力分布、表观黏度分布等。通过分析,优选出槽距为7 mm,坡角为20°,半径差为1mm,槽深1.82mm的压力调节器。ASP流体流经该尺寸压力调节器,黏损率较小且压力调节器两端压降满足现场工作条件,较适合工作现场应用。 相似文献
143.
144.
AMPS/AM/AMC14S三元共聚物的合成及应用 总被引:4,自引:0,他引:4
用引发聚合方法合成了AMPS/AM/AMC14S三元共聚物。对合成条件(AMPS/AM用量、反应温度、反应时间、单体纯度、单体浓度及除氧情况)进行了综合研究。研究表明,在单体总浓度10%~15%(ω)、引发剂浓度0.01%~0.02%(ω)、pH值为6时,在40℃反应8h以上可以得到转化率大于97%、特性粘数12dl/g的三元共聚物。性能评价表明,AMPS/AM/AMC14S三元共聚物耐温抗盐性较好。用AMPS/AM/AMC14S三元共聚物进行了弱凝胶调驱现场试验,取得了一定的增油降水的效果。 相似文献
145.
三元复合体系相行为特征及其对驱油效果影响 总被引:2,自引:4,他引:2
针对大庆油田改善三元复合驱的实际需求,通过测试三元复合体系在驱油实验前后粘度和界面张力变化,讨论了表面活性剂、碱和盐等化学剂浓度变化对三元复合体系相行为特征和采收率的影响。实验结果表明,表面活性剂除了能降低界面张力外,还有利于增加体系的粘度,碱能促进原油的乳化,盐对复合体系相行为变化比较敏感。研究结果还发现,碱和盐在复合驱驱油机理上有相似之处,盐可以部分替代碱,这不仅能够减小碱对地层伤害、优化复合体系配方,而且可以取得较好的经济效益。 相似文献
146.
三元复合驱是一种有效提高采收率的方法,但驱后仍然有很多原油残留地下。为了进一步认识三元复合驱后微观剩余油分布类型和状态,利用激光共聚焦技术、现代物理实验模拟方法、现场取心井采出的天然岩心对三元复合驱后剩余油微观分布规律进行研究。结果表明,三元复合驱后剩余油主要以孔表薄膜状分布在孔隙中,而其中大部分为难以采出的重质油。研究成果对于进一步提高采收率方法选择具有一定参考价值。 相似文献
147.
为避免或减轻多孔水闸少数孔开启时产生的突扩式三元水跃及次生二次水跃对闸后防冲设施及河道的冲刷破坏,针对平板闸门单孔开启和连续3孔开启情况,在消力池中分别设置4种不同长度导流墙,通过物理模型试验和三维数值模拟研究了相应水跃特性及流速、流态特征。模型比尺采用1:100,数值模拟采用RNG k-ε紊流模型和VOF方法。结果表明:在连续3孔闸门开启,闸门开度为1 m的试验条件下,导流墙长度为消力池长度的50%, 60%, 75%和100%时与未加导流墙情况相比,跃后水深分别降低了4.16%, 1.66%, 1.94%和2.22%;二次水跃距离分别缩短了17.14%, 14.29%, 2.86%和1.43%。导流墙长度为消力池长度的50%时跃后水深与二次水跃距离降幅最大,海漫上流速分布更加均匀。试验结果可为闸下消能设计和工程运行管理应用提供借鉴和参考。 相似文献
148.
149.
丙烯酸(AA)、丙烯酸羟丙酯(HPA)和丙烯磺酸钠(SAS)为单体,水为溶剂,过硫酸钠和过硫酸铵为引发剂,合成了三元共聚PAHS,该三元共聚物与天冬氨酸、聚环氧琥珀酸、AA-AMPS等复配,形成高效能的制盐专用阻垢剂ZNGY-306SH,能有效降低加热室结垢倾向,缓解蒸发罐结块盐,提高成品盐的白度,对成品盐的质量不产生... 相似文献
150.
针对传统检测技术无法原位分析锂离子电池热失控混合气体的问题,利用气体传感与拉曼光谱两种技术的耦合,研究了三元锂离子电池热滥用时释放的特征气体组分及其体积分数变化,通过自制的热滥用装置对不同荷电状态(state of charge, SOC)下电池的热失控行为进行了综合分析,结果表明:电池安全阀开启温度和热失控起始温度随着SOC的增加而降低,电池最高表面温度和气体最高温度呈现相反的趋势;25%荷电状态下热失控最大压力最高,其他实验组热失控最大压力随SOC的增加而升高;传感器开始检测到气体增长趋势的时间比观测到燃爆现象的时刻至少提前了120s;不同SOC电池热失控后装置内的CO2、CO、H2体积分数范围分别为1.70%~15.48%、1.32%~13.86%、0.59%~4.15%。研究结果可为评估电池安全性及热失控早期预警提供理论依据和技术支撑。 相似文献