热轧H型钢腹板偏心的原因和解决措施

分析了马钢H型钢厂热轧H型钢腹板偏心缺陷产生的原因，并提出了相应的预防措施和解决办法．     

钢筋混凝土基本构件配筋的直接计算法

根据SL/T 191—96《水工混凝土结构设计规范》，对受弯、大偏心受压、大偏心受拉构件的正截面配筋计算问题，提出了直接计算法，并给出相应的应用实例.结果表明该方法概念清楚，计算方便，可用于设计.     

具有偏心补偿功能的P-AGC系统

本文论述了一种具有轧辊偏心补偿功能的压力AGC(P-AGC)系统。它借助于自适应数字陷波滤波器提取偏心信号,消除偏心影响。计算机仿真结果表明,该系统控制精度比传统P-AGc系统的控制精度提高了60％以上。     

变截面板簧偏心导形辊设计分析

建立了偏心圆曲线展开线的参数方程及其特性参数方程，用数学分析和计算机计算分析相结合的方法，进行了特性分析并给出了方程及特性方程曲线，为变截面板簧偏心异形辊的设计提供了依据。     

振动筛压框改造及合理使用

1．特迹系列振动筛的激振原理和特点 特迹系列振动筛的激振器由轮毂、连杆机构、压簧压盖和主副偏心块组成。激振器安装在振动轴两端，激振器的旋转中心即为振动轴的轴心线。当振动轴的转速小于440r／min或处于静止状态时，由于压簧的作用，主副偏心块处于闭合位置，此时激振器的重心与旋转中心重合，不产生离心力，因此筛箱不振动。当振动轴的转速大于440r／min时主副偏心块开始张开，激振器的重心开始旋转产生离心力，筛箱开始振动。随着振动转速的增加，主副偏心块张开的角度也随之增大，离心力也逐步增大，筛箱振动加剧。当振动轴的转速达到580r／min时，主副偏心块张开最大位置。当振动轴的转速达到额定转速（1052r／min）时，激振器的离心力达到最大值，筛箱处于稳定振动状态，开始正常工作。     

钢筋混凝土长柱偏心距增大系数计算分析

钢筋混凝土柱在长期荷载作用下，有必要考虑混凝土的徐变和收缩对柱变形的影响，特别对于钢筋混凝土长柱偏心受压时，需考虑偏心距增大 数。就此推导了钢筋混凝土长柱在长期荷载作用下变形和长柱偏心距增大系数的计算公式，以获得钢筋混凝土长柱的准确长期应力和变形。     

堆石混凝土单轴受压应力-应变全曲线试验方法研究

为了研究堆石混凝土应力-应变全曲线,采用碟形弹簧与钢柱组合成附加刚性元件增强压力机的刚性,研究了碟形弹簧并联与串联联结装置的变形量和刚度以及实现单轴受压端部减摩措施,提出了一种堆石混凝土单轴受压应力-应变全曲线的试验方法。在混凝土压力试验机上进行了堆石混凝土立方体试件单轴受压试验,测得了堆石混凝土受压应力-应变全曲线。试件破坏形态表明,采用的端部减摩措施有效,测得的应力-应变曲线下降段验证了碟形弹簧与钢柱组合装置能够吸收试件破坏时混凝土压力试验机存储的变形能。研究结果为在混凝土压力试验机上进行堆石混凝土单轴受压应力-应变全曲线提供了可行、简便、经济的测试方法。     

再生砖混骨料混凝土柱的小偏心受压性能

通过小偏心受压性能试验对比研究3根的天然骨料混凝土柱和3根同强度全再生砖混骨料混凝土柱,强度分别为C25、C30和C35. 对6根柱进行加载试验,分析再生砖混骨料混凝土柱相比于同强度天然骨料混凝土柱在受力过程、破坏特征、变形能力与承载力等方面的差异. 试验发现,再生砖混骨料混凝土柱在小偏心加载至破坏的过程中,具有与天然骨料混凝土柱相似的3个受力阶段,且符合平截面假定. 与同强度的天然骨料混凝土柱相比,变形较大,但再生砖混骨料混凝土柱的极限承载力略高,原因可能在于两者轴心抗压强度的差异.     

可替换式偏心支撑钢框架抗震性能

为了研究耗能梁段屈服类型、柱轴压和震后替换耗能梁段对可替换式偏心支撑钢框架抗震性能的影响,采用拟静力循环加载的方法对4个可替换式偏心支撑钢框架进行试验,并从滞回曲线、刚度退化、延性系数和构件应变等方面分析其抗震性能. 结果表明,耗能梁段屈服类型对可替换式偏心支撑钢框架抗震性能影响较大,随着耗能梁段从剪切型过渡到弯曲型,结构的承载能力、延性和耗能能力均呈下降趋势;随着柱轴压的增加,试件的初始刚度和延性系数逐渐降低;震后替换耗能梁段的模型与原模型相比,仅耗能能力有所下降,其余性能变化不大,说明这种结构具有良好的可替换性. 通过对应变分析发现,直至试验结束,耗能梁以外绝大部分区域仍处于弹性阶段,说明耗能梁段作为第一道抗震防线可以保护其他构件.