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991.
992.
通过理化检验、裂纹形貌观察,研究了在役15X1M1Φ钢焊接接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起源于靠近熔合线的焊缝金属或热影响区粗晶区,可观察到宏观裂纹、微裂纹和空洞3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的位置、过程和形貌特征,可以判断该裂纹为焊接再热裂纹。焊后热处理温度场不合理产生的残余应力,焊接结构导致的强应力集中,支吊架不正常引起的附加应力,服役过程中接头塑性的降低,是导致该裂纹产生的主要原因。优化焊接和焊后热处理工艺以保证接头足够的临界塑性变形能力εc,服役过程中避免和降低应力集中和附加应力以降低接头塑性变形量εp,始终保证εc>εp,以避免具有再热裂纹敏感性的焊接接头服役过程中产生再热裂纹。 相似文献
993.
研究某热电厂锅炉过热器15CrMo钢管在540℃/3.9 MPa条件下运行3000 h发生高温蒸汽氧化失效行为.利用X衍射、扫描电镜和电子探针等对15CrMo锅炉氧化层形貌和氧化膜成分进行组织结构观察和分析,结合高温水蒸气存在的情况下氧化膜生长理论,分析了这一特定条件下高温蒸汽氧化层的形成机理及其非正常失效原因.15CrMo钢在较短的服役过程中珠光体组织球化严重,达到4~5级,组织结构的退化导致力学性能严重下降同时炉管内壁发生严重的内氧化,从而降低管壁的有效厚度造成承压能力下降.晶界优先腐蚀,靠近晶界的基体组织内部形成大量孔洞,孔洞的形成是因离子扩散优先形成氧化点引起.氧化腐蚀产物分为内外两层,内氧化层结构疏松,方便了气体分子和金属离子的扩散,加剧了高温氧化的进行. 相似文献
994.
995.
996.
998.
通过电化学阻抗谱(EIS)对两种环氧粉末涂层在1.5 mol/LNaCl溶液中的失效行为进行了研究,利用扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对涂层底部金属表面的腐蚀产物进行了分析,探讨了环氧粉末涂层在1.5 mol/L NaCl溶液中的失效机理。结果表明,在1.5 mol/L NaCl溶液中,Cl-等腐蚀介质能在涂层中形成传输通道渗透到涂层与金属界面,并参与界面的腐蚀反应,腐蚀产物主要为Fe的氧化物和氯化物。 相似文献
999.
1000.
利用慢应变速率拉伸(SSRT)的方法研究了奥氏体不锈钢AL-6XN,316Ti和TP-347在550/650℃,25 MPa的超临界水环境中的应力腐蚀开裂敏感性。结果表明,随着温度由550℃升高到650℃,其屈服强度和抗拉强度均发生了明显的下降,而三者的延伸率却呈现出了3种不同的变化规律。由试样的断口和侧面形貌可知,AL-6XN在550/650℃,316Ti在550℃工况下具有应力腐蚀开裂倾向,且其应力腐蚀开裂倾向大小关系为:AL-6XN/550℃316Ti/550℃AL-6XN/650℃。 相似文献