开化黄山矿区钻孔偏斜规律研究及控制措施

在深部矿产资源勘查中,孔深500 m的钻孔越来越多,钻孔偏斜问题日显突出。根据浙江省开化黄山矿区萤石矿勘查钻孔测斜数据,对钻孔偏斜的原因从地质条件和施工工艺等方面进行了分析。认为钻孔偏斜有一定的规律可循:斜孔钻进特殊的车轮效应是引起钻孔方位向钻头自转方向偏斜的基本原因;特殊的地质构造和不当的施工工艺是造成钻孔偏斜异常出现的重要因素。因此,预防钻孔偏斜的措施必须从地质设计和钻探施工工艺2方面着手。     

运转中回转窑大直径在线测量仪

为确保回转窑安全正常运行,需要定期对回转窑中心线、支承托轮及轮带直径进行在线测量,根据测量结果调整回转窑的位置。本文介绍一种采用双滚轮结构的在线回转窑大直径测量仪,它主要由摩擦滚轮、滚轮轴、编码器、支撑及弹簧预压力机构和单片机控制系统等组成。该仪器的双滚轮结构和滚轮外圆直径表面防滑纹特殊处理以及跟随装置能够保证滚轮与被测回转体表面平行,能够有效避免和减小滚轮打滑引起的测径误差。该仪器能够实时自动修正滚轮直径热膨胀误差,它对轮带及托轮的动态直径测量总误差小于0.5mm,具有推广应用价值。     

TC4钛合金深孔钻削方式和轴向力研究

针对钛合金钻削过程中的轴线偏斜问题,基于Abaqus对钛合金两种不同的钻削过程进行仿真,建立钻杆的有限元模型、数学模型,并将轴线的偏斜问题转化为两种不同钻削方式的轴向力大小问题。得出结论：在工件速度为180～900 r/min时,钻头与工件同时反向旋转时,轴向力随着工件速度的增大而减小。并对该方式进行工件转速为900 r/min的不同钻头转速、进给量的16组试验,结果表明：在钻头转速为900～1 800 r/min之间、进给量为0.02～0.08 mm/r时,平均轴向力减小了33.4%。因此,可以采用该钻削方式减小偏斜量。     

回转窑受力计算及载荷影响系数

根据回转窑的载荷特性,建立了回转窑托轮垂直承载力的计算模型,提出了在调整托轮轴线与筒体中心线相对位置过程中载荷影响系数的概念,揭示了各挡位托轮调整中载荷相互影响的规律,为托轮调整提供了理论上的依据,是预防托轮轴瓦发热、筒体开裂等故障的有效措施。对大型回转窑托轮轴瓦设计、使用和维护具有理论意义和实用价值。     

基于自导向副弹塑性变形的深孔轴线偏斜研究

基于自导向机理,分析了导向副的载荷以及接触状态,借助Hertz接触理论、弹塑性变形理论,建立了自导向副的变形模型以及深孔轴线偏斜的数学预测模型。结合理论模型和钻削实验确定了钻削过程中导向副的实际接触状态,并研究了导向条滞后量和工件材料对轴线偏斜的影响。研究表明：滞后量越大,轴线偏斜越大;材料刚度越小,轴线偏斜越大。     

非水平安装回转圆筒设备筒体窜动问题的探讨

针对非水平安装回转圆筒设备筒体长时间朝一个方向窜动导致托轮迅速磨成异形,出现严重设备故障的问题,提出了通过调整回转筒体受力方向,使其受力均匀的方法,保证了生产的稳定运行。     

窑尾锅炉FU链式输送机托轮组改进

<正>我公司水泥窑余热发电窑尾锅炉输灰采用了FU链式输送机。其输送原理为:物料通过下料口进入拉链机的尾部后,利用物料之间存在相同的内摩擦力和内压力,及输送链运动带来的与运动同向的拉力相互作用,使物料向前移动到下料口再到下道工序。在输送链运动过程中,整个链条通过上下导轨、头部主动链轮及尾部被动链轮一起构成输送传动,为了使链条头尾保持在同一直线上并减少摩擦力,在靠近主动链轮的前部设置了可转动的托轮组,     

回转窑托轮与轮带接触面积过小的原因 及处理措施

正1存在的问题我公司某新建2 500 t/d水泥生产线,自2019年五月投产试运行后发现回转窑液压挡轮上下行压力过高,高达7.3～9.2 MPa(正常5～6 MPa),回转窑上下行困难。回转窑托轮与轮带接触状况较差(接触面积20%～50%左右),上下行不同位置接触状况不同(见图1),尤其是窑头一档,因挡铁和垫板磨损轮     

煤层瓦斯抽采顺层钻孔偏斜规律及原因分析

顺层钻孔抽采煤层瓦斯是矿井常用消突措施之一,但钻孔偏斜造成的消突空白带又给安全生产带来新的隐患。为了查明钻孔偏斜规律及原因,采用赤平投影及MATLAB滤波处理,再结合统计分析的方法,分别建立倾角-进尺、方位角-进尺2种数学模型。研究表明,顺层钻孔轨迹的倾角随钻进深度的增加总体是一个长周期或若干短周期。进尺小于50 m时,钻孔轨迹沿煤层向下偏斜,进尺大于50 m后,钻孔轨迹先向下偏斜,后向上发生偏斜;钻孔轨迹的方位角的变换呈左右摇摆的周期性变化,第1周期起始偏移的方向(向左或向右)总是向着地层的真倾向方向靠近,随进尺深度的增加周期变短。根据分析,造成钻孔偏斜主要原因为岩层产状、施工工艺和孔壁间隙等。     

浅谈三筒烘干机的托轮调整

某公司一台Φ2.4 ｍ×7 ｍ三筒烘干机,由4台减速电动机带动托轮转动,通过托轮带动轮带实现筒体的转动。此烘干机托轮宽240 mm,轮带宽190 mm,出料端带信号挡轮,筒体的总窜动量为30 mm,筒体转速为7 r/min。在使用过程中,筒体基本上只向进料端窜动,下挡轮几乎没有接触过轮带,且通过改变托轮与轮带表面的摩擦系数无法实现筒体的上下窜动。使用1年左右,烘干机振动加大,托轮表面磨成马鞍形,影响了烘干机的安全运行,只能停机处理。