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991.
0Cr13Ni5Mo+Q345异种钢焊接工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了一种新型焊接材料SW—309L超低碳不锈钢药芯焊丝用于0Crl3Ni5Mo Q345异种钢焊接。从母材性能、焊接材料的选择、焊接工艺评定等方面予以详细地分析和验证。 相似文献
992.
通过SEM观察及采用EPMA测定和失重法,对3.5%NaCl水溶液中金属型铸造和触变成型镁合金AZ91D腐蚀行为及腐蚀后微观组织特征进行分析,表明触变成形镁合金的腐蚀速率小于金属型铸造合金的腐蚀速率,原因是微观组织的差异导致其耐蚀性不同;镁合金腐蚀电偶对是以α相和共晶α相作为阳极,β相作为阴极。阳极是被腐蚀相,腐蚀是分阶段分层次进行的,α相是腐蚀初期的被腐蚀相,共晶α相是后期被腐蚀的主要相,β相和共晶α相的相对位置和结构决定着后期腐蚀速率;触变成型中β相的偏析提高了合金的耐蚀性。 相似文献
993.
994.
采用铸造反应合成技术制备出TiC/Ni3Al表面复合涂层材料,研究了涂层的物相、组织和界面形态,测试了涂层的硬度和耐磨性。结果表明:Ti-C-3Ni-Al体系反应完全,产物为TiC和Ni3Al。表面复合涂层中直径为1~3μm的TiC颗粒呈球形镶嵌在Ni3Al基体上,随着TiC含量的提高,颗粒尺寸略有长大、分布更均匀、涂层更致密,且涂层与钢基体界面为良好的冶金结合,随TiC含量的变化而界面呈现出不同的形貌,在TiC含量〈45%时,涂层为一整体,从涂层到界面处Ni、Al、Ti、Fe元素呈梯度变化;在TiC含量≥45%时,涂层出现了分层现象。随着涂层中TiC含量的增高,材料的硬度和耐磨性提高,表面复合涂层的硬度和耐磨性均明显高于钢基体。 相似文献
995.
采用等离子熔化-注射技术,在Q235钢表面制备WC-17%颗粒增强金属陶瓷复合层,利用扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)对金属陶瓷复合层进行组织形貌观察和分析,结果表明等离子熔化-注射技术制备的复合层与基体为冶金结合,复合层内WC颗粒分布均匀,没有明显的沉底现象,且在复合层上部还存在大量的块状组织,保留着陶瓷粉末颗粒的原始形状和尺寸,未发现裂纹. 相似文献
996.
997.
本文对自生Al-4Cu-0.8Mg/TiCp复合材料采用T4和T6两种热处理制度,测试了该材料的σ_b、α_s、E和δo。通过SEM观察和分析了半固态挤压原位自生Al-4Cu-0.8Mg/TiCp复合材料的显微组织和断口形貌。结果表明:在T6状态下ω(TiCp)为15%的复合材料的σ_b、σ_s、E分别达到540MPa、430MPa、92GPa,δ为3.2%,断裂形式为韧性断裂,由此可以认为自生TiCp/2024复合材料具有优良的综合力学性能。 相似文献
998.
999.
研究了SPZ钛合金的超塑性变形及其变形前后的显微组织。研究结果表明,大塑性变形后,SPZ合金轧棒组织为利于超塑性的细小均匀的等轴组织。SPZ合金在740℃~800℃之间具有超塑性,在760℃,初始应变速率为1.11×10~(-3)s~(-1)时,合金的最大超塑延伸率可达2149%;应变速率为1.11×10.~(-2)s~(-1)时,超塑延伸率仍可达1380%。超塑性变形后的晶粒尺寸比变形前粗大,变形温度越高,晶粒长大程度越大。变形前合金的晶粒尺寸为0.89μm;应变速率为2.22×10~(-3)s~(-1)时,在740℃,760℃,780℃变形后晶粒尺寸分别为1.51μm,2.33μm,3.21μm。SPZ合金超塑性变形的微观机制足以晶界滑动为主,晶内变形以及位错蠕变起协调作用。合金超塑性变形与类流态的关系还有待深入研究。 相似文献
1000.
合金元素对Cr—Mn—Mo堆焊金属硬度及组织的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
通过焊条药皮,依次向堆焊层中过渡了C及Cr,Mn,Mo合金元素,对不同的堆焊合金系统进行了硬度和显微组织分析,找出了硬度和湿微组织的变化规律。 相似文献