燃气表检定气路系统泄漏率的不确定度评定

给出临界流文丘里喷嘴式燃气表检定装置检定气路系统组成,提出在燃气表示值相对误差试验中,检定气路系统泄漏率不确定度最大允许值的确定方法。基于检定气路系统泄漏率测量过程建立测量模型,通过对泄漏率的不确定度进行B类评定,分析泄漏率测量过程中引入的不确定度分量,对其进行评定合成。给出泄漏率的不确定度评定算例及检定装置的密封性检测建议。     

降低空心杆漏失率管理方法的研究

空心杆电加热是开采超稠油的主要方式之一,相对于实心杆,空心杆容易出现杆漏的情况,杆漏后将对抽油杆、井下电缆产生较严重的腐蚀,造成资源浪费、环境污染等事故,还会增加额外的检杆次数,降低油井生产时率。为了减少空心杆漏失情况的发生,基于空心杆的结构和漏失原因,从作业监督与现场管理两个方面阐述了有效降低空心杆漏失率的方法。     

大型真空系统氦检漏率的快速准确检测方法

大型真空系统检漏往往耗时长、效率低。本文分析了氦气通过漏孔进入氦质谱检漏仪形成检漏信号的规律,并据此建立检漏信号数学模型,确定漏孔的最终稳态泄漏信号。基于上述分析,提出漏孔漏率的一种快速预测方法。该方法用于大型真空系统检漏能准确预测被检部位的漏率,能显著缩短检漏时间,提高检漏效率。     

温度对正压漏孔校准装置本底漏率影响的研究

在实验室条件下,由于温度变化引起正压漏孔校准装置本底漏率变化是影响正压漏孔校准下限的主要因素,因此正压漏孔校准装置采用水浴恒温技术,采取主动恒温与被动恒温相结合的方式进行恒温,以减小因温度变化对本底漏率的影响。通过实验研究,采取恒温措施后,本底漏率降低到1.36×10-9Pa×m3/s,正压漏孔的测量下限可以扩展到2.667×10-8Pa×m3/s,延伸了正压漏孔标准的下限。     

HT-7U超导托卡马克装置低温杜瓦的真空问题

分析了HT－7U大型全超导托卡马克装置低温杜瓦内的真空状况，对影响真空指标至关重要的磁体主机氦泄漏漏率作了计算，介绍了在试验杜瓦成功实现超导磁体正常运行的真空调试与检漏实践。     

抗事故包装箱密封结构性能研究

目的为抗事故包装箱密封结构设计提供依据。方法介绍2种抗事故包装箱密封结构的设计,分析经历事故场景后2种密封结构的密封面变形和O形密封圈压缩率变化情况,开展密封性能试验。结果端面密封结构经历事故场景后,O形密封圈压缩率不小于15%时,密封结构检测漏率为环境本底漏率,压缩率降至10%时,漏率明显增加,但仍能达到1μPa·m3/s量级,压缩率降至5%时,密封结构彻底失效。柱面密封结构的联接螺栓即使经历事故场景后全部失效,密封结构的密封性能也基本保持不变,检测漏率为环境本底漏率。结论柱面密封结构抵御事故风险的能力更强。     

氙气与多种示漏气体漏率转换关系研究

电推进技术是我国航天卫星未来重要的推进系统技术,具有比常规化学推进比冲高、推力小、推进剂利用率高等优点,其中离子推进器主要使用氙气作为推进剂。常规的推进系统密封性测试采用氦气作为示漏气体,检漏结果与实际工质氙气的真实漏率存在换算关系,为了能够准确评估电推进系统的实际泄漏状态和漏率数值,亟需开展相关研究。本文通过搭建多种示漏气体测试系统,验证了氙气原位检漏技术的可行性,并由理论分析和实验研究初步获得氙气与氦气、氪气之间的漏率转换关系,以及转换系数理论上下限数值,为后续电推进的检漏工作提供参考依据。     

航天器推进系统漏率测试不确定度评定

基于常压氦质谱累积检漏,提出了航天器推进系统漏率测试不确定度评定方法,建立了一元一次线性数学模型,运用最小二乘法理论对比分析了氦气累积过程和漏率标定过程的A类和B类不确定度计算结果,试验验证检漏不确定度评定的影响因素,认为氦气累积过程B类不确定度对航天器推进系统漏率测试结果的不确定度评定影响较大,而B类不确定度主要来源于检测仪器的固有测试误差,同时总结了检漏仪测试数据变化量与漏率测试不确定度的关系,为提高航天器推进系统漏率计算结果精准性指明了方向。     

电缆管道密封材料的研究与应用

电缆管道密封材料不仅要求气体漏率小,还应具有放热量低、良好的流动性、强度适中、施工性能便利以及绝缘性等特性.掺加改性抗渗剂和使用严格的气体漏率检测手段,为水泥基材料应用于密封防泄漏工程提供了有力的技术保障.     

非He气态检漏工质漏率转化为He标准漏率的可行性

以纯He、及一定浓度He、Xe、SF₆与N₂的混合气体示漏, 研究了将浓度检漏法获得的非氦示漏气体漏率转化为He标准漏率的可行性。研究结果表明, 对于纯粘滞流和纯分子流, 依据现有的理论, 通过粘滞系数、压力、温度、分子质量等参数的校正, 可以进行不同示漏气体间漏率的转换。但由于He分子直径小, 与其它示漏气体分子显著不同, 即便在相同漏孔、相同压力条件, 其流动状态也可能存在差异, 进而影响计算结果的准确性。对于过渡流, 由于其流动状态的复杂性, 可以按照分子流和粘滞流漏率转换方法界定漏孔He标准漏率的范围。对于粘滞流, 相同压力条件下不同示漏气体漏率的差异主要由气体粘滞系数引起, 采用混合气体示漏时各组分具有相同的泄漏速率;当漏孔中气流处于过渡流或分子流时, 混合气体各组分会出现不同的泄漏速率, 当气流为分子流状态时, 各组分泄漏速率差异达到最大。