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31.
32.
采用连铸连轧法生产ER5356铝合金焊丝线坯并进行多道次拉拔,得到直径分别是Φ 1.2 mm和Φ 1.6 mm的成品ER5356铝合金焊丝,对成品焊丝的化学成分和松弛直径进行检测,并利用SEM观察焊丝的表面及内部质量.结果表明:Φ1.2 mm和Φ1.6 mm焊丝H含量较国内一般水平(每100 g 0.15~0.2 cm3)高而导致焊丝内部存在气孔缺陷,焊丝松弛直径较进□焊丝小会导致焊丝的送丝效果受到影响,Φ 1.2 mm和Φ 1.6 mm焊丝Mg含量波动是焊丝力学性能不稳定的关键因素. 相似文献
33.
经不同熔体处理的易拉罐用铝材的热压缩变形组织 总被引:1,自引:0,他引:1
采用动态热/力模拟实验技术对经不同熔体处理的易拉罐用铝材进行高温压缩变形实验,并用光学显微镜、透射电镜分析探讨其热变形组织特征。结果表明:冶金质量影响易拉罐用铝材的动态再结晶组织特征,在未处理或常规熔体处理状态下存在枝晶网胞结构,晶粒组织不均匀;高效熔体处理使易拉罐用铝材在较低的温度下即可通过亚晶合并方式发生动态再结晶,并在变形温度573~673 K、应变速率0.1~1.0 s-1、变形量约0.7的较宽的热变形工艺条件下可获得细小且分布较均匀的再结晶晶粒组织。 相似文献
34.
铝合金熔体旋转喷吹除气净化过程模拟 总被引:1,自引:0,他引:1
采用计算机模拟方法对铝合金熔体旋转喷吹除气净化过程的温度场以及流场进行分析。结果表明,在转杆内部放置一个导气管,可以显著降低气体温度,从而可以有效地解决旋转喷头由于熔剂因高温变软而堵塞的问题;旋转速度和进气流量对铝合金熔体旋转喷吹除气净化效果具有重要影响,应该根据具体情况选择合适的工艺参数。熔池为方形结构时,气体主要从对角处出去,而远离对角处的体积分数却显著降低,甚至可能发生吸气。 相似文献
35.
向熔体深处引入高温气流精炼铝熔体 总被引:1,自引:0,他引:1
为了精炼铝合金,除掉其中的氢和非金属夹杂,广泛地采用了惰性和活性气体吹洗熔体的方法. 在具有高精炼能力的活性气体中,氯气和氯化物得到了最广泛的应用.文献指出,用氯气和惰性气体的混合物精炼铝合金,可将金属中的氢含量降低到0.1厘米~3/100克,氧化物降低到0.01%,这时的钠含量不超过0.0002~0.0003%. 相似文献
36.
熔体快淬Cu100-xCrx合金过饱和固溶体的时效分解及对电阻率的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
用熔体快淬法制备了C11100-xCrx(x=2~35)合金带.研究表明:熔体快淬带的组织由Cr在Cu中的过饱和固溶体、富Cr溶质偏聚区、富Cr液相分解粒子组成;含Cr量增加,液相分解粒子体积分数增加,电阻率提高;过饱和固溶体在等温时效过程中短时间内(10 min)快速分解完毕,合金带的电阻率大幅下降,延长时效时间,富Cr沉淀相尺寸长大缓慢;时效温度升高,富Cr沉淀的尺寸略有增大,电阻率在600℃时效达到最小值. 相似文献
37.
苏鸿英 《有色金属再生与利用》2006,(10):33-33
出于能源和环保原因,铝废料二次加工非常重要,和电解铝生产相比可以降低能源消耗95%,又可以节省铝废料的土地回填成本,还能降低废铝资源的浪费。现在,这类小型铝废料回收再生企业还在不断增加,铝废料熔炼和铝灰加工技术也取得了新的进展。[编者按] 相似文献
38.
开发了Al-K2ZrF6体系熔体反应法合成原位铝基复合材料,采用XRD,SEM和TEM分析了复合材料中相组成、微观组织和界面结构。实验结果表明:合成的增强相为Al3Zr颗粒,常规金属型铸造的复合材料中其尺寸在3μm~4μm左右,一般成聚集态分布,颗粒形貌基本为长方体状:该复合材料经重熔快淬成形后,颗粒尺寸减小,基本为粒状,并弥散分布于基体上。Al3Zr/Al复合材料的界面结构研究表明,Al3Zr颗粒与Al存在一定的晶体学位向关系:[^-2^-21]Al3Zr∥[100]Al,(012)Al3Zr∥(1^-10)Al,其点阵错位度仅为10.87%,这表明Al3Zr颗粒可作为基体Al相的形核衬底。Al3Zr/Al复合材料的力学性能测试显示,当Al3Zr颗粒体积分数为11.2%时,抗拉强度和屈服强度分别为148.7MPa和110.2MPa,而且Al3Zr/Al复合材料的抗拉强度和屈服强度均随颗粒体积分数增加显著提高。 相似文献
39.
40.
盛文斌 《中国有色金属学会会刊》2006,16(B02):719-722
A model was established based on the combination of the equation of continuity, the equation of conservation of momentum and the equation of general energy to describe the filling and solidification of TiAl melt by permanent mold centrifugal casting. The model was solved numerically and the filling and solidification processes in the centrifugal field were discussed. The results indicate that the centrifugal field essentially influences the filling and solidification processes of TiAl melt. The melt will first fill the cavity along the back boundary until it reaches the end. After the end is fully filled, the whole cavity will be filled gradually by the way that free surface of the melt moves towards the entrance, hence the entrance is the last part to be filled. Furthermore, the mechanism by which internal defects can be formed in centrifugally cast TiAl components were interpreted. 相似文献