金安金沙江悬索桥隧道式锚碇变形破坏机制研究

隧道式锚碇的变形破坏机制涉及到结构与围岩的协同作用问题。以华丽高速公路金安金沙江悬索桥两岸隧道锚变形破坏机制为研究对象,利用工程类比法评价了其稳定性控制要素,设计了超载数值试验。根据塑性区的扩展过程确定了施工安全监测和需要采取预加固的重点部位,确定了隧道锚围岩的破坏模式。根据锚面监测点位移由mm到cm量级突变确定的两岸锚岩系统极限荷载均为6~8倍设计缆力,则锚岩系统的设计承载力取3倍设计缆力下变形安全是有保障的。丽江岸塑性区在10 P下贯通;华坪岸塑性区在14 P下贯通。设计缆力作用下,丽江岸锚碇最大位移1.5 mm、围岩1.2 mm、地表0.5 mm;华坪岸锚碇最大位移1.7 mm、围岩1.5 mm、地表0.7 mm,其响应顺序为后锚面监测点前锚面监测点锚碇中间岩体地表点,可作为后期结构及围岩安全监测布点和预警的参考,也证明当前设计缆力下变形和强度均是安全的。     

二氧化碳激光熔铸技术在氨压缩机曲轴修复中的应用

用连续输出功率在千瓦级的二氧化碳激光器 ,激光功率密度达到 (10 4～ 10 5)W·cm-2 时 ,对铁基材料表面进行熔铸 ,讨论了激光熔铸修复工艺 ,论述了对修复件强度、表面硬度和抗磨性能、残余应力的影响。     

乐果合成釜故障分析及处理

通过增加底轴承来改变搅拌轴的临界转速,解决了乐果合成釜试车过程中震动较大的问题,达到了生产和工艺要求。     

UHMWPE/蒙脱土纳米复合材料滑动轴承的研制

采用蒙脱土(MMT)层间聚合改性和熔体插层方法制备了超高分子量聚乙烯(UHMWPE)／MMT纳米复合材料，并将复合材料注射成型为纯复合材料和复合型两类滑动轴承。研究了UHMWPE／MMT纳米复合材料的摩擦性能，结果表明，这是一种性能优异、成型简便的摩擦磨损材料。提出了该材料滑动轴承设计的基本要求，为实际应用提供了理论依据。     

含多羟基功能基树脂的合成及其与硼酸螯合性能的研究

合成了数种含有多羟基醇单醚功能基的树脂，研究了反应条件及树脂的吸附性能。     

静压支承技术在海水淡化旋转式能量回收装置中的应用

海水淡化旋转式能量回收装置（RERD）高、低压流体间的泄漏主要在转子与端盘的配合间隙中发生，这种泄漏直接影响到装置的能量回收效率水平。本文通过在平面端盘上引入阻尼孔和静压支承槽，构建了静压支承端盘方案，将静压支承技术应用到自主开发的电驱RERD装置中，以解决其运行过程中泄漏量大、能量回收效率低等问题。在转子与上、下端盘配合总间隙为0.04mm、转子转速为500r/min的条件下，RERD分别使用平面端盘和静压支承端盘进行对比实验研究。结果表明，在操作压力为4.5MPa和处理量为13m³/h的工况下，与平面端盘相比，采用1^#静压支承端盘（静压支承槽槽宽为2.0mm）时，装置的泄漏量从0.45m³/h减小至0.28m³/h，能量回收效率从91.3%提升至92.7%。采用2^#静压支承端盘（静压支承槽槽宽为3.0mm）的RERD在相同工况下，装置的泄漏量可降低至0.11m³/h，能量回收效率提升到95.0%。上述研究显示静压支承技术对于减小RERD装置泄漏量、提高装置效率具有显著的效果，对RERD装置密封结构设计与优化具有指导意义。     

A2300齿轮减速机轴承改型设计

Φ650轧机减速机原设计为滑动轴承,为适应生产需要改为滚动轴承。阐述了滚动轴承选型的设计校核计算。     

型钢高强高性能混凝土梁的抗剪性能分析

为了研究型钢高强高性能混凝土梁的抗剪力学性能,对9榀不同混凝土强度等级、剪跨比和加载方式的实腹式型钢高强高性能混凝土简支梁进行了静力加载试验,分析了型钢高强高性能混凝土梁的受力过程、剪切破坏类型及抗剪承载力的影响因素.基于型钢高强高性能混凝土梁的试验研究结果,对简支梁的加载和受力过程进行了有限元模拟.有限元分析结果与试验实测相关数据的对比分析表明,采用通用有限元分析程序ANSYS对型钢混凝土构件的受力过程进行数值模拟是可行的.在此基础上,进一步分析了简支梁的抗剪机理和力学性能,同时探讨了粘结滑移对构件力学性能的影响以及型钢、钢筋和混凝土应力应变的发展分布规律.研究成果为改进型钢高强高性能混凝土梁设计计算理论和有限元分析提供了试验依据.     

立式轴承压装机上料机械手设计

为了适应自动化的需要,解决原有轴承压装机压装过程中人工上料效率低,劳动强度大等问题,设计中巧妙地应用了空间凸轮机构,实现压装过程中自动上料.在分析相关技术要求和参数及现场条件的基础上,完成了立式轴承压装机上料机械手总体结构设计,设计出立式轴承压装机上料机械手.     

GCr15轴承钢连铸过程中热物性参数的研究

借鉴前人实验数据,采用一定的数学方法,对轴承钢的热物性参数进行了研究.结果表明：GCr15轴承钢的液相线温度为1 465.7℃,固相线温度为1 328.4℃,零强度温度为1 380℃左右,零塑性温度为1 330℃左右;在固相区、液固两相区、液相区分别采用不同的公式进行处理,可使结果更加准确,还避免了奇异性.研究结果可为轴承钢连铸工艺有限元模拟提供基础.