大直径无心磨金刚石砂轮制作及修整工艺研究

大直径无心磨砂轮（一般指直径D≥500mm，厚度H≥150mm）制造工艺一直是难点，具体表现在制造过程成品率低，性能难以满足要求。本文对大直径无心磨金刚石砂轮的制造工艺进行分析和讨论，提出一套完整可行制造工艺，具体包括：通过采用梯度粒度提高粗糙度，改进工艺配方提高自锐性，对实际制造过程中注意问题进行较全面分析以提高制造成品率，并对大直径无心磨金刚石砂轮热压机常用工艺热压参数热压级功率、吨位、加热板面积等进行讨论，得出合理热压工艺参数；最后，对修整工艺进行研究，大直径无心磨金刚石砂轮对修整要求精度高而且操作困难。笔者在T8365型制动鼓镗床设计全新修整工艺，实际应用证明修整工艺可操作性强，修整精度高。     

斗轮机行走装置履带结的失效分析

履带结是露天煤矿中广泛采用的斗轮式采煤机上的重要零件，其运行中的失效会带来灾难性的安全事故。在分析履带结失效原因的基础上，参考有关资料，研制新的钢种。用新钢种制造的履带结在煤矿中运行正常，说明失效分析工作和新钢种的研发是成功的。     

基于无瞬心包络法的砂轮磨削圆弧直槽的研究

基于无瞬心包络法,提出一种使用CBN圆弧砂轮精确磨削圆弧直槽的方法。从砂轮圆弧母面与工件直槽圆弧面的空间啮合关系出发,采用无瞬心包络法,以两曲面间接触点法矢量方向相同建立啮合方程,通过啮合方程求解得到砂轮初始安装角,以磨削后的工件端截面圆弧圆度和半径误差满足精度要求为目标,设计砂轮安装角调整和控制流程,确定砂轮最终的安装位置和安装角。仿真和实际加工结果表明用圆弧砂轮磨削圆弧直槽工件,通过调整砂轮安装位置和安装角可以控制磨削精度,砂轮不用修形也能实现精确磨削。该方法实现用一种砂轮磨削不同尺寸的工件,减少砂轮的种类,提高生产效率,为注塑机螺杆转子的高效磨削提供了一种可行的方法。     

铁素体—珠光体型非调质钢及其控锻控冷技术

综述了国内外铁素体－珠光体型非调质钢发展现状，探讨了锻造温度、锻造变形量、变形速率及锻后冷却速度对非调质钢强韧化的影响，指出了旨在控制先共析铁素体组织参数和沉淀硬化效应的控锻控冷新技术。为稳定锻造用铁素体－珠光体型非调质钢性能，推动其规模化生产应用，开拓了前景。     

陶瓷结合剂金刚石砂轮的修整研究(Ⅱ)——杯形砂轮修整器的修整性能

本文详细讨论了杯形砂轮修整器修整陶瓷结合剂金刚石砂轮时的性能。主要结果如下:(1)修整器以横向进给方式修整时,金刚石砂轮断面形状为一斜线。使用其它修整器时,只要以横向进给方式进行修整,所得断面形状亦为一斜线。(2)修整器以切入送进方式修整时,只要把修整器旋转轴线调整到垂直于工作台面,则金刚石砂轮断面形状为一水平直线。若把旋转轴线调整到同工作台面成非90°夹角,则断面形状为一圆弧线或者斜线。(3)以切入送进方式修整时,金刚石砂轮速度越低或工作台速度越高,修整比越高。杯形砂轮旋转速度对修整比没有明显影响。(4)金刚石砂轮速度过快容易使砂轮表面磨粒钝化。     

Influence of nickel and molybdenum on the phase stability and mechanical properties of maraging steels

The effect of nickel and molybdenum concentrations on the phase transformation and mechanical properties of conventional 18Ni(350) maraging steel has been investigated. Both of these elements act as strong austenite stabilizers. When the concentration of molybdenum or nickel is greater than 7.5 or 24 wt %, respectively, the austenite phase remains stable up to room temperature. In both molybdenum- and nickel-alloyed steels, the austenite phase could be transformed to martensite by either dipping the material in liquid nitrogen or subjecting it to cold working. When 7.5 wt% Mo and 24 wt% Ni were added in combination, however, the austenite phase obtained at room temperature did not transform to martensite when liquid-nitrogen quenched or even when cold rolled to greater than 95% reduction. The aging response of these materials has also been investigated using optical, scanning electron, and scanning transmission electron microscopy.     

陶瓷高速砂轮结合剂中不同成份对砂轮强度影响的探讨

针对我国陶瓷高速砂轮特别是粗粒度高速砂轮回转强度不稳定的问题，本文主要对粘土—钾长石—硼玻璃、粘土—钾／钠长石—硼玻璃、粘土—钾长石—钙玻璃、粘土—钾长石—锂辉石等系统的结合剂进行研究。在现行的同一工艺条件下，用白刚玉WA46#磨料90％、陶瓷结合剂10％制备成磨具进行陶瓷结合剂的性能比较，对结合剂中不同成份对砂轮强度的影响进行了探讨，以找到一种既能满足现行生产工艺，又能提高粗粒度陶瓷高速砂轮回转强度的陶瓷结合剂。研究结果表明：在常用的粘土一钾长石～硼玻璃系统中引入钠长石，当钠长石达到适当比例(2l％)，所制备的结合剂生产的陶瓷砂轮回转强度提高，且与现行生产工艺匹配，工艺性能稳定，有望成为改进陶瓷结合剂的一种新的途径。     

手轮脉冲驱动均匀化控制

本文分析了数控系统手轮驱动存在的问题，提出了全新的手脉冲驱动均匀化控制法，这种方法基于运动控制芯片MCX314的“固定脉冲驱动过程中脉冲数可改变”这一性能来实现，在手轮大倍率快速放心转时驱动脉冲序列保持均匀高速输出，脉冲不会丢失，实现加减速控制和驱动速度控制，克服步进电机失步问题，解决了目前手轮驱动存在的一系列关键问题。     

树脂砂轮研磨钢球专用磨削液的研制

本文针对钢球磨削液存在的问题，研究了反应时间、温度、搅拌速度、加料时的温度以及冷却方式等条件对磨削液性能的影响。适宜的工艺条件为聚乙二醇：邻苯二甲酸酐=10：1，反应温度110—130℃，搅拌速度500—650n／min，加入配料时温度70-80℃。该磨削液专门适用于树脂砂轮研磨钢球，可以解决树脂砂轮在磨削液中的腐烂问题，并有利于环境保护。     

Corrosion of nickel-base and iron-base alloys in a simulated fluidized-bed coal-combustion environment

The modes of initiation and propagation of corrosion attack on a series of high-temperature alloys were studied in synthetic gas mixtures at 900°C. The gas mixtures were intended to simulate the oxygen and sulfur partial pressures experienced in reducing zones in a coal-fired fluidized-bed combustor and comprised mixtures of CO, CO₂, and SO₂. The alloys studied were candidates for in-bed heat exchanger tubing for an air-heater cycle operating at 843°C and 300–500 psig and so ranged from type 300-series stainless steels to nickel-base alloys. With the exception of two FeCrAlY alloys and types 304 and 347 stainless steels, it was found that sulfidation corrosion could be initiated on all the alloys within 0.25 hr; the rate of propagation of the corrosive attack depended on the flux of SO₂ in the environment and on the nickel content of the alloys. The presence of iron in the alloys appeared to slow the initiation of sulfidation, by forming a continuous iron oxide layer. The effects of various alloying additions are discussed, and a schematic model for the initiation of sulfidation is proposed.