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为了探讨高温合金微区相的力学性能,利用纳米压痕仪对镍基定向高温合金中沿柱状晶及垂直于柱状晶方向的共晶γ’相和枝晶干进行纳米压痕测试。结果表明:对于镍基定向凝固高温合金,沿着柱状晶<001>方向和垂直于柱状晶方向,共晶γ’相的硬度和弹性模量均明显大于枝晶干;另外,对于共晶γ’相和枝晶干,无论是平均弹性模量还是平均硬度,沿着柱状晶<001>方向都比垂直于柱状晶方向的小。     

镍基高温合金疲劳多裂纹扩展规律研究

采用光滑单边缺口小裂纹试样模拟了多裂纹的扩展情况,利用复型技术和光学显微镜观测了裂纹形态演化全过程,并初步分析了高温疲劳多裂纹的演化规律.结果表明:应力集中条件下的高温疲劳裂纹扩展主要是单裂系统破坏,随着温度升高,裂纹逐渐变为多裂系统;提高应力水平或升高温度,缺口表面典型区域萌生的小裂纹条数都将增多,平均裂纹长度都有所增大.     

新型粉末高温合金静态再结晶退火的试验研究

通过对热等静压态某高温合金冷变形试样在不同温度和不同保温时间段进行再结晶退火试验,结合热力学计算研究了静态再结晶晶粒尺寸的变化规律。结果表明,该合金中r′相的开始固溶温度为1109cC;在1050℃;低于r′相温度再结晶退火,晶粒尺寸随退火时间的延长变化不大;在1150℃或1170cC高于r′相固溶温度区间再结晶退火,晶粒尺寸明显粗化。     

FGH95粉末高温合金裂纹闭合数值模拟

夹杂、温度和远场应力是影响粉末高温合金材料断裂性能的重要因素.本文建立了考虑裂纹面接触的含夹杂裂纹体有限元模型,计算了夹杂、温度和远场应力对裂纹闭合的影响.计算结果分析表明:当夹杂与基体未脱开时,夹杂对裂纹的张开应力几乎没有影响,而裂开的夹杂可显著提高裂纹的张开应力;均匀的温度场能显著降低裂纹的张开应力;远场应力越大,裂纹张开应力越大.     

IN690合金管热挤压温升与挤压力的研究

温升和挤压力是影响钢管挤压过程的重要指标,利用热模拟实验获得了IN690合金的热加工本构关系,建立了IN690合金钢管热挤压过程的有限元模型.采用正交实验设计的仿真实验系统分析了坯料温度（T b=1000～1200℃）、挤压速度（v=20～200 mm/s）和模具预热温度（T d=300～500℃）对管材成形过程中温升...     

抗氧化腐蚀高温合金的最新发展和前景展望

系统介绍了抗氧化高温合金的最新研究进展，在理论上对抗氧化机理进行了分析，并展望了其发展前景。     

Al含量对Ni3Al基IC10合金凝固行为的影响

研究Ni3Al基合金IC10两种不同Al含量合金中初生相的析出温度及析出顺序,确定了两种合金在不同等温温度下固-液两相比例变化。结果表明,低铝合金中(γ+γ′)共晶析出温度比高铝合金下降了20℃,液相线温度提高了5℃,并且失去枝晶间毛细补缩能力温度与固相线之间的温度范围明显缩小,失去枝晶间补缩区的液相量F明显减少,从而使低铝合金浇铸叶片时的热裂倾向降低,合金的可铸性提高。     

激光直接制造镍基高温合金零件成形工艺的研究

本文研究了激光直接制造镍基高温合金FHG95的工艺。通过不同的参数搭配共进行 314个试样的实验 ,按照一定标准 (宽度波动小于 5 %,单层熔覆厚度大于 0 .2mm ,表面没有粉末黏着 )选取成形效果较好的试样 ,分析总结了选择优化工艺参数的规律。分析了功率密度、送粉速度、扫描速度单独作用的机理和相互配比的方式 ,提出了送粉量承载率的概念 ,同时给出如何针对不同的熔覆层宽度、厚度选取工艺参数的方法。按照该工艺方法激光直接成形的镍基高温合金零件晶粒细小、组织致密 ,而且各元素含量与粉末相同 ,没有偏析。当熔覆基体尺寸为 2 0 0× 15 0× 2 5mm的低碳钢板时 ,激光功率密度应该在15 0 - 2 0 0W /mm2 ,扫描速度在 0 .2 - 0 .3m/min ,每瓦激光所能承担熔覆的合金粉末为 0 .0 2 g/min。当加工薄壁零件时 ,熔覆速度应大于 0 .5m/min ,单层熔覆厚度约为 0 .1mm。     

真空感应冶炼700℃超超临界锅炉合金时炉衬对碳脱氧反应的影响

 采用热力学计算的方法,在精炼末期及铸锭取样化学分析,结合炉料的初始成分,对真空感应冶炼一种700℃超超临界锅炉镍基高温合金材料时,炉衬对碳脱氧反应的影响进行研究,结果表明：在本试验条件下,Al2O3坩埚对碳脱氧反应的影响可忽略不计,可以实现超纯冶炼;由计算结果推断,原始炉料中含有少量的铝,对防止碳与Al2O3坩埚反应,抑制金属液增氧起到有益作用。     

热处理工艺对FGH95合金涡轮盘组织和性能的影响

研究了 3种热处理工艺对粉末合金FGH95涡轮盘组织和性能的影响 ,对合金组织、析出相、断口以及在 6 5 0℃条件下的力学性能进行了分析 ,结果表明 ,工艺 112 0℃× 1h炉冷 870℃× 1h空冷 6 5 0℃× 2 4h空冷比较适合FGH95合金涡轮盘的热处理