钛合金双层辉光放电离子无氢渗碳制备工艺研究

采用双层辉光离子无氢渗碳的方法对钛合金进行表面强化处理，提高了钛合金的表面强度，改善了其耐磨性；同时避免了氢脆的产生。研究表明钛合金Ti6A14V双辉离子无氢渗碳合理的工艺参数为：温度880℃~980℃；气压28~40Pa：工件与源极之间距离6～14mm；源极电压600V~800V；阴极电压260V~400V；保温时间2～5h。处理后在钛合金表面形成了高硬改性层，耐磨擦性显著提高。     

大型钛合金压气机盘超塑性等温锻造模具结构及工艺参数实验研究

通过超塑拉伸和压缩试验，用金属铅进行模拟实验，探讨了大型ＴＣ１１合金压气机盘超塑性等温锻造的工艺参数，模具结构，锻坯形状尺寸及润滑剂的选择、并讨论了其模具材料及加热方式的选择。     

Ti-25V-15Cr-2Al-2Mo-0.2C阻燃β钛合金的蠕变变形结构研究

采用TEM技术研究了具有不同热处理组织的Ti-25V-15Cr-2A1-2Mo-0．2C合金存在540℃，250MPa，100h蠕变作用后的变形结构。结果表明：位错环组是合金蠕变变形结构中的典型位错组态；合金的蠕变抗力随β基本上弥散分布的第二相析出数量的增加而提高。添加微量能提高蠕变抗力的合金元素，如Si元素等，是改善合金蠕变性能的可行途径。     

钛合金断裂韧性与屈强差的关系初探

研究了近α型TA15，α β型Ti6Al4V及亚稳定β型TB83种钛合金断裂韧性与屈服强度、强度极限的关系，提出了屈强差的概念。结果表明：屈强差增大，断裂韧性增加，且对Ti6Al4V和TB8两者之间有线性关系；β热变形或β热处理是提高屈强差和断裂韧性的有效方法。     

镁合金与钛合金的瞬间液相扩散焊

为实现镁合金AZ31B与钛合金Ti6A14V的可靠连接，研究了两者以Al为中间层的瞬间液相扩散焊接头的微观结构与连接强度。研究结果表明：当焊接时间为180min时，焊接温度是影响界面反应热力学与动力学的主要参数，其对接头的微观组织、接头界面新生相构成与连接强度有重要影响。保温温度低于450℃时，AZ3IB／AI界面无液相产生，无法实现AZ31B与Ti6A14V的可靠连接；保温温度在450℃～480℃变化时，温度对AZ31B／Al／Ti6A14V界面反应的动力学因素有明显影响，且直接决定了焊后接头新生相的构成与分布。470℃保温180min的接头剪切强度较高（72．4MPa），达到AZ31B母材（86MPa）的84．2％。     

TC11钛合金中氧铝偏析与脆性断裂

借助ＳＥＭ及ＥＤＡＸ、ＡＥＳ对某些ＴＣ１１钛合金棒材机械性能差的原因进行了研究。。结果表明材料延伸率、断面收缩率及冲击值低，显微硬度值高的拉伸和冲击断口上都呈现脆性解理断裂的断裂源，源区显微组织为条状α及空洞，且氧铝偏高。氧铝偏高造成α＋β→β相变温度和再结晶温度升高，使加工变形中形成的条状α在随后的热处理中得不到改变，并导致拉伸、冲击时的脆性断裂     

Ti-25V-15Cr-2Al-0.2C合金微观组织和相组成研究

通过OM，XRD，SEM和TEM等多种分析手段对Ti-25V-15Cr-2Al-0.2C阻燃β钛合金的微观组织和相组成进行了研究。结果表明，α和(Ti，V)C是β基体上的2种主要析出相，合金在高温长时间热暴露(540℃，100h)后会析出金属间化合物TiCr2相。此外，也有极少量α相在热暴露期间发生了短程有序化(SRO)转变。     

高纯钛的反复弯曲疲劳

通过对不同应力幅度下高纯钛的反复弯曲疲劳的研究，发现在较低应力幅度下（～±１００ＭＰａ），材料表现出循环软化，伴随表面滑移带数量的增加、发达的滑移带挤出片的出现。疲劳裂纹萌生主要与滑移带相关，在挤出物内存在两类疲劳损伤形式：沿滑移带的孔洞和与滑移带垂直的微裂纹。在较高应力幅度下（～±２００ＭＰａ），则表现为硬化，次滑移及晶界附近多个滑移系同时起动，有大的形变孪晶出现。裂纹于滑移带、李晶界和晶界结点萌生。断口特征复杂，但与表面变形特征有对应关系。ＴＥＭ亚结构分析表明，随应力幅度的提高，位错组态分别为散乱分布于滑移面的偶极子、位错束带和位错胞。李晶内存在复杂的精细结构，而且有堆垛层错出现。     

金属及合金中钛的光度分析近况

综述了金属及合金中钛的光度测定方法新近进展情况。