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991.
992.
采用失重法和电化学测试研究了N80油套管钢在质量分数为3.5%NaCl溶液中的冲蚀行为。结果表明:N80钢的质量损失速率随搅拌转速增加先保持不变再增大;相同时间冲蚀时N80钢的自腐蚀电流密度明显大于浸泡腐蚀时的;自腐蚀电流密度随浸泡时间的延长而增大,随冲蚀时间的延长先增大后减小,随溶氧量的增加而增大;冲蚀初期流体对N80钢的腐蚀作用占主导,中后期则以流体的冲击作用为主;随冲蚀时间延长,N80钢表面腐蚀产物增加,腐蚀坑边缘塑性变形程度增大,形状由圆形逐渐变为椭圆形,腐蚀速率减小;冲蚀1 h后的N80钢表面硬度低于未冲蚀的,冲蚀2 h后,N80钢表面由于形成硬化层,硬度高于未冲蚀的。 相似文献
993.
对提高磁力研磨18CrNiMo7-6渗碳淬火钢外圆面表面质量的工艺参数进行研究.采用混合正交试验的方法建立混合正交试验表;以磁力研磨加工后的三维表面粗糙度值Sa为主要考察指标,通过极差分析和方差分析分别对混合正交试验的结果进行分析;NPFLEX三维表面测量系统观测工件的三维表面形貌.由混合正交试验结果得出,当碳化硅粒度号为400#、碳化硅质量百分比30%、铁粉粒度号120#、磁场强度0.6T、加工间隙2 mm、工件周向线速度0.2m/s时工件的表面粗糙度达到最小值0.033μm.影响磁力研磨加工18CrNiMo7-6渗碳淬火钢外圆面的三维表面粗糙度的工艺参数的主次顺序及较优组合为:铁粉粒度号120#、加工间隙1 mm、碳化硅粒度号800#、磁场强度0.6T、工件周向线速度0.2m/s、碳化硅质量百分比35%. 相似文献
994.
提出一种考虑表面形貌时可倾瓦推力轴承润滑特性的数值计算方法,采用分形函数重构了轴承润滑表面轮廓,并将表面轮廓参数整合到可倾瓦推力轴承润滑油膜的数值计算中,探索表面形貌变化对润滑特性影响.结果 表明,随着尺度系数或分形维数增大,楔形油膜的厚度逐渐变小并且油膜的最大压力逐渐增大,油膜的压力分布波动越剧烈;当尺度系数改变时,油膜厚度和油压分布幅值变化,但分布趋势保持一致,分形维数则对其幅值和分布趋势都有影响;当分形参数变化时,轴承整体的承载能力和摩擦力出现波动,但波动很小.轴承表面形貌误差会对整个轴承的油膜的稳定性造成影响,因此在可倾瓦轴承的设计制造中要控制润滑表面的加工精度,保障可倾瓦推力轴承运行稳定. 相似文献
995.
在试验室通过正交试验,研究再生细骨料的粒径、取代(天然河砂)率和矿渣微粉掺量等因素,对再生细骨料干混砂浆的力学性能和吸水率的影响。实验结果表明:再生细骨料颗粒为Ⅱ区级配、取代(天然河砂)率为60%、矿渣微粉掺量为36%时,在试验室制备的再生细骨料干混砂浆试样其28d抗折、抗压强度分别为6.5MPa、34MPa,与空白试样相比分别提高了24.76%、29.4%;干混砂浆试样H5其48h吸水率为8.02%,较空白试样降低了63.3%。本实验还利用SEM对再生细骨料干混砂浆试样断面的微观形貌进行观察分析,同时利用XRD对其水化产物进行了物相鉴定。 相似文献
996.
997.
998.
999.
选择典型的普通平板玻璃和钢化玻璃作为研究对象,利用火灾痕迹物证综合实验台、箱式电阻炉模拟室内火灾的热环境,制备了两种典型玻璃的破坏痕迹,通过电子扫描显微镜(SEM)观察玻璃破坏痕迹的微观形貌。实验结果表明:玻璃种类对机械破坏痕迹的微观形貌有一定的影响,钢化玻璃的裂纹比较密集,裂纹比较深;而普通玻璃的裂纹的纹痕比较明显,在扫描电镜下观察时裂纹棱角比较突出,并且呈"人"字形的树杈状分布。温度对玻璃的机械破坏痕迹和受热破坏痕迹的微观形貌影响有所不同,尤其是对机械破坏的断面痕迹的影响,机械破坏的普通玻璃在受热后的玻璃断面失去了弓形纹特征。钢化玻璃遇水炸裂产生的纹痕随着温度的升高,裂纹由密集逐渐变得疏松,纹痕也越来越明显。 相似文献
1000.
结合具体工程实例,从地形地貌、气象与水文方面入手,对怒江地区泥石流形成条件进行了深入剖析,并对泥石流的地形、冲蚀、淤积物和植被特征进行了阐述,为野外鉴定泥石流提供了参考。 相似文献