PA6/CaCO3/POE-g-MAH分散相态与性能研究

分别使用超细碳酸钙(ufCaCO3)和纳米碳酸钙(nano-CaCO3)与尼龙6(PA6)熔融共混后,再与马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)熔融共混,制备了不同碳酸钙含量的PA6/CaCO3/POE-g-MAH复合材料,通过扫描电子显微镜(SEM)观察其分散相态的变化,并测试了材料的力学性能.结果表明:在PA6/ufCaCO3/POEg-MAH复合材料中,当ufCaCO3含量较少时(PA6/CaCO3/POE-g-MAH质量比为99/1/25和95/5/23.8),碳酸钙粒子全部存在于弹性体相中;在PA6/nano-CaCO3/POE-g-MAH复合材料中,在nano-CaCO3含量很少时(PA6/nano-CaCO3/POE-g-MAH质量比为99/1/25),碳酸钙粒子才全部存在于弹性体相中;当nano-CaCO3含量增加后,碳酸钙粒子同时存在于弹性体相和基体相中;无论ufCaCO3还是nano-CaCO3,当其进入到弹性体相中都降低复合材料的弹性模量,当其分散于基体相中则提高复合材料的弹性模量;随着碳酸钙的增加,复合材料发生脆-韧转变所需的弹性体量增加;在脆-韧转变区后,碳酸钙和POE-g-MAH对PA6的增韧有显著的协同作用,其因为可能是碳酸钙粒子进入弹性体相所形成的壳-核结构中的填料粒子"滚珠"作用使断裂应变增加.     

悬浮物测定方法探讨

应用了分散体系、分散相、分散介质等物理化学概念 ,将污水水体视为复合三元分散体系 ,即粗分散体系、胶体分散体系和分子分散体系。并将其应用到悬浮物的测定中 ,认为悬浮物应由两部分组成 ,即粗颗粒固体部分和胶体的浊度部分 ,以便真实地反映污水水体的悬浮物情况     

层状分散形态聚合物合金

综述了层状分散形态聚合物合金的形态特征、材料选择、成型加工条件，以及层状分散形态聚合物的功能性。最后，叙述了永久抗静电层状分散聚合物合金的制备及其应用进展。     

碱—熟料—矿渣水泥混凝土的碱集料反应研究

采用砂浆测长法研究了碱－熟料－矿渣水泥砂浆的碱集料反应膨胀率；分析了碱组分种类及熟料掺量等因素对该类砂浆碱集料反应膨胀率的影响；综合砂浆测长结果及ＳＥＭ分析，探讨了碱－熟料矿渣水泥系统碱集料反应的特性。     

聚合物共混体脆韧转变的损伤竞争理论Ⅲ．分散相形态和界面粘接对脆韧转变的影响

应用前文提出的聚合物共混体脆韧转变（ＢＤＴ）的损伤竞争准数（Ｄａ）判据，研究了共混体分散相形态与界面粘接对ＢＤＴ的影响。由Ｄａ判据预示，在一定范围内，增加分散相含量，减小分散相粒径，减小粒子在基体中的聚集程度以及增大粒子的形状不规则性，皆有利于ＢＤＴ的发生。界面粘接强度的增加在一定范围内也能够使共混体的韧性增加。这些理论预示与实验结果相一致，从而表明Ｄａ判据能够反映分散相形态与界面粘接等多种因素对共混体损伤过程的影响规律，是聚合物共混体脆韧转变的控制参量。     

壳/核结构复合分散相对PP/硅灰石/EPDM体系力学性能的影响

应用共混填充制备了ＰＰ／硅灰石／ＥＰＤＭ三元复合物。通过设计界面、控制组分和优化共混工艺得到以ＥＰＤＭ为壳、硅灰石为核的复合分散相。本复合材料具有均衡的力学性能，超高韧性和较好的刚度。文中研究了复合物组分和形态结构对其模量Ｅｃ３、屈服强度σｙｃ３、断裂强度σｂｃ３等力学性能的影响。用理论模型对其进行了分析拟合，与实验数据很好符合。结果表明，复合分散相壳层厚度对Ｅｃ３变化起到决定性的影响，复合体系表观界面粘结性能对σｙｃ３、σｂｃ３变化起到决定性的影响。     

聚丙烯/聚苯乙烯共混熔纺中分散相的形态演变

采用共混熔融纺丝法制备聚丙烯(PP)/聚苯乙烯(PS)共混纤维,在纺程上不同位置收集纤维,研究了纺程上分散相PS的形态演变以及共混组成和拉伸比对形态变化的影响。结果表明:纺程上分散相由挤出丝中的球形变为卷绕丝中的椭球形;随着分散相含量的增加,挤出丝中分散相数目增多,分散相之间发生聚并,直径增加,纺丝过程中在拉伸应力作用下,分散相发生形变;随着拉伸比的增加,卷绕丝中分散相长径比增加,分布变宽。     

聚合物纳孔发泡材料制备方法研究进展

综述了近年来聚合物纳孔发泡材料的制备方法,重点对嵌段共聚物和纳米级分散相聚合物共混物发泡法的原理及研究成果进行了介绍和总结,并对其研究方向进行了展望。     

直接接触传热

文章就近年来直接接触传热的研究状况做了较全面的综述，并指出尚需进一步研究的问题．