TC11钛合金中氧铝偏析与脆性断裂

借助ＳＥＭ及ＥＤＡＸ、ＡＥＳ对某些ＴＣ１１钛合金棒材机械性能差的原因进行了研究。。结果表明材料延伸率、断面收缩率及冲击值低，显微硬度值高的拉伸和冲击断口上都呈现脆性解理断裂的断裂源，源区显微组织为条状α及空洞，且氧铝偏高。氧铝偏高造成α＋β→β相变温度和再结晶温度升高，使加工变形中形成的条状α在随后的热处理中得不到改变，并导致拉伸、冲击时的脆性断裂     

TC6钛合金的宏观偏析分析

介绍了在光学显微镜下某些TC6钛合金棒上白亮块的各种形貌,测定了不同形貌白亮块的显徽硬度,并用电子探针进行了鉴别,分析了产生宏观偏析的原因。     

ZCuZn31A14Ni3Co1合金中钴偏析的分析

ＺＣｕＺｎ31Ａｌ4Ｎｉ3Ｃｏ1铸造铜合金 (主要化学成分见表 1)因其具有良好的力学性能和锻造性能 ,而被广泛应用于齿环的生产制造中。其生产工艺过程为配料熔炼、离心浇注筒管、毛坯切环、精锻齿环、机械加工、光饰烘干、检验包装等。毛坯管的生产通常采用铸件结晶致密、力学性能高的金属型离心铸造方法 ,管径为5 0～ 2 2 0ｍｍ ,长度 2 5 0ｍｍ ,壁厚 13～2 0ｍｍ ,一般内外径加工量单边为 3～ 5ｍｍ ;熔炼设备一般采用燃油坩埚炉、中频感应电炉等进行。表 1　ＺＣｕＺｎ 3 1Ａｌ4Ｎｉ3Ｃｏ1铜合金主要化学成分ｗＢ/ %ＣｕＺｎＡｌＮｉ…     

凝固速率对定向凝固合金DZ22枝晶臂间距和枝晶偏析的影响

采用新研制的超高梯度定向凝固装置，研究了不同凝固速率下定向凝固高温合金ＤＺ２２枝晶臂间距和枝晶偏析。结果表明，冷运速率增大，枝晶臂间距显著细化，枝晶偏析被强烈抑制。当冷运速率为５２．４Ｋ．ｓ＾－１时，一次、二次枝晶臂间距λ１和λ２分别为２８．８和８．４μｍ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｗ等元素的偏析比均趋近于１。     

二元稀土镁合金Mg-La和Mg-Nd的组织和性能

系统研究了二元稀土镁合金Mg-2%La(L2)和Mg-2%Nd(N2)的铸态显微组织、拉伸性能和抗蠕变性能.通过研究发现,L2铸态组织中有大量网状的Mg-Mg17La2的共晶相析出;而N2则以Mg12Nd离异共晶析出,析出物的数量少得多.N2合金在室温或者175℃条件下,强度和塑性都优于L2合金.N2合金的抗蠕变性能在175℃、70 MPa条件下比L2低近3个数量级.通过计算两种合金的应力指数和蠕变激活能,L2合金的蠕变机制是受晶界滑动控制的,而N2合金为位错攀移机制控制.     

快速凝固Mg94.6Zn4.8Y0.6合金薄带微观结构及显微偏析

采用单辊快速凝固技术制备了Mg94．6 Zn4．8 Y0.6合金快速凝固薄带，并通过扫描电镜的背散射及线扫描研究了快速凝固Mg94．6 Zn4．8 Y0.6合金薄带的显微偏析。结菜表明，由于溶质截流，单辊快速凝固Mg94．6 Zn4．8 Y0.6合金薄带为过饱和单相α—Mg固溶体的蜂窝状组织，Mg、Zn和Y宏观分布比较均匀。但在薄带厚度方向上存在偏析，在晶内也存在显微偏析，偏析形成是由于从辊面到自由面凝固速度的差异及溶质传输和晶格结构造成的，其中Zn元素偏析最大，Y元素次之，Mg元素最小。     

9Cr2Mo钢冷轧辊断裂分析

本文所介绍的9Cr2Mo钢冷轧辊断裂事故,起因于中心孔部位的分层断口缺陷和针孔。而分层断口的形成,则与钢中碳化物沿奥氏体晶界大量析出有关。     

ZnO压敏陶瓷的非线性功能添加剂

本文采用单元掺杂与多元掺杂的方法，系统研究了几种过渡金属氧化物添加剂在控制ＺｎＯ压敏陶瓷非线性方面的作用，并根据金属阳离子外壳层电子结构稳定性和缺陷化学反应进行了分析，认为阳离子具有不饱和外层电子结构且半径与Ｚｎ＾２＋离子相近的过渡金属氧化物能改善ＺｎＯ压敏陶瓷非线性。     

沉淀法制备Nd~(3+)掺杂改性的钛酸钡

用共沉淀法合成了BaTiO3,研究了Ba1-xNdxTiO3系Nd3+施主一次掺杂在x=0.03~0.065之间时,BaTiO3基陶瓷电容器的本征电性能。结果表明,在此含量范围掺杂的情况下,陶瓷呈绝缘性,Nd3+含量在0.03~0.055左右时随着Nd3+含量的增加,陶瓷的ε增加,Tc呈下降趋势,tgδ值下降。Zr4+的加入也可使材料的ε增加,Tc下降。Mn2+的加入对材料的本征电性能影响不大。Ba1-3x/2NdxTiO3配比比Ba1-xNdxTiO3配比的材料的温度特性要好。     

烧成制度对PTC热敏电阻特性的影响

烧成对ＰＴＣ热敏电阻特性有很大影响，特别在降温冷却过程中ＰＴＣ热敏电阻晶界层发生一系列的变化，从而引起ＰＴＣ热敏电阻特性的变化，对指导ＰＴＣ热敏电阻烧成有重大意义。