GF气冲造型线监控系统改造

80年代我厂从瑞士进口一条GF气冲造型自动线,该线为双主机,由分箱机、捅箱机、合箱机、转运小车等十几台单机组成,整条线的控制系统采用西门子公司的135U921。由于资金有限,当时没有配备价格昂贵的监控系统,仅由一个一行西文小屏幕滚动显示该自动线的状态信息。一旦出现故障,小显示屏滚动显示一系列故障,操作工需从滚动显示的一系列故障中判断出那一个是一次故障(即故障源),那些是二次故障(即由一次故障引起的故障)。这不但对操作工的技术水平和经验提出了较高要求,而且故障的判断需花费一定的时间。     

牛气冲天华硕9800GX2显卡

华硕EN9800G×2显卡采用了双PCB板双显示核心的设计模式,内置有两颗采用65nm工艺制程的G92显示核心,支持DirectX10.0和Shader Model4.0特效,     

CO_2气冲紧实硬化水玻璃砂的实验研究

介绍的硬化法以压缩空气为动力对水玻璃砂预紧实,随后在砂型上方吹入适量的 CO_2气体,立刻进行二次气冲硬化紧实。以压缩空气为载体,强制 CO_2迅速均匀地分布于水玻璃砂中,减少了水玻璃及 CO_2用量。研究结果表明:使用该硬化法,使砂型常温抗压强度提高,水玻璃和 CO_2气体用量减少,改善了水玻璃砂的溃散性。     

带有撞击式冲击阀、栅格式快开阀板的大型气冲造型机的设计与计算

本文介绍了一种带撞击式冲击阀。栅格式快开阀板的大型气冲造型机的设计方案，阐述了高能级大型气冲造型机的基本设计思想，着重剖析了影响气冲紧实效果的主要结构要素的设计及其计算。文章还提出并实践了用计算机数字仿真方法来进行气冲头机构设计的新思维。     

气冲造型拱效应形成机理研究

采用实验方法研究了砂箱内有模样情况下气冲造型的紧实机理。研究发现当模样与模样之间、模样与砂箱壁之间的距离减小时,模样顶面深凹区入口处在冲击紧实过程中会形成“拱效应”。它的形成会阻碍型砂向深凹区的填充,使得深凹处砂型紧实度降低。探讨了拱效应的形成原因。横样顶面型砂对向深凹区填充型砂产生横向力对拱效应形成有重大影响。影响拱效应的工艺因素有模样高度、吃砂量及型砂中膨润土含量等。同步吹气法可减少模样顶面的横向力,能明显提高砂箱与模样之间砂型的紧实度。     

某型涡轮动叶气动性能的实验研究

在环形涡轮叶栅低速风洞上,对原型和改型两套动叶栅进行了不同冲角下的吹风实验。应用五孔探针与设置在叶片表面上的静压测孔,分别测量了叶栅出口横截面的气动参数沿节距与叶高的分布以及根、中、顶3个廻转面内静压系数沿叶型的分布。实验结果表明:与原型动叶比较,改型动叶总损失在-10°、-5°、0°、5°和10°5个进气冲角条件下分别降低了6.17%、4.73%、13.53%、19.34%和21.7%,而且具有良好的冲角适应特性。     

基于光学相干层析气冲印压技术研究角膜生物力学特性

结合频域光学相干断层层析术(SDOCT)以及空气脉冲印压技术(OCT气冲印压系统)研究了角膜的生物力学特性。采用热成型硅胶模拟角膜形态设计制作了8种不同硬度的角膜仿体,通过联接吊瓶和压力传感器控制并设定角膜仿体的前房压力。运用快速气脉冲作用于角膜,同时用OCT记录角膜整个动态形变过程,测得了角膜仿体形变参数——最大压陷深度(DA),并分析得到了反映角膜生物力学特性的硬度系数。结果显示:角膜仿体中央的实际厚度为(504.12±17.04)μm,不同硬度硅胶的角膜仿体的杨氏模量为90~1 400kPa,同一角膜仿体的杨氏模量值与模拟前房眼内压成正相关。同一眼内压下3次重复性实验表明OCT系统测量参数DA具有很高的重复性(ICC=0.992 6);不同观察者A和B的一致性实验表明,DA具有很好的一致性(差值均值为1.1μm)。不同眼压下所得仿体角膜的硬度系数与传统的拉伸实验测得的该仿体的杨氏模量具有明显的相关性(r=0.99,P0.001)。得到的测试结果表明,OCT气冲印压系统可以用来检测角膜生物力学特性,系统测量结果精确可靠。     

铸钢件气冲造型工艺分析

在进口德国ＢＭＤ公司的气流冲击造型线上应用湿型砂生产铸钢件并进行工艺分析和参数选择。经过两年生产实践表明：湿型气冲工艺生产的铸件尺寸精度、外观和内存质量均符合技术条件要求，并达到ＡＡＲ－Ｍ标准。     

空气炮清堵装置的研究与应用

介绍了空气炮清堵装置的工作原理、结构特点和设计分析，并根据其原理及特点简单介绍了在使用中的注意事项。