全文获取类型
收费全文 | 546篇 |
免费 | 9篇 |
国内免费 | 17篇 |
专业分类
电工技术 | 5篇 |
综合类 | 23篇 |
化学工业 | 33篇 |
金属工艺 | 23篇 |
机械仪表 | 43篇 |
建筑科学 | 6篇 |
矿业工程 | 16篇 |
能源动力 | 6篇 |
轻工业 | 12篇 |
水利工程 | 3篇 |
石油天然气 | 2篇 |
无线电 | 1篇 |
一般工业技术 | 17篇 |
冶金工业 | 375篇 |
自动化技术 | 7篇 |
出版年
2024年 | 6篇 |
2023年 | 14篇 |
2022年 | 10篇 |
2021年 | 8篇 |
2020年 | 19篇 |
2019年 | 12篇 |
2018年 | 7篇 |
2017年 | 3篇 |
2016年 | 14篇 |
2015年 | 10篇 |
2014年 | 40篇 |
2013年 | 26篇 |
2012年 | 26篇 |
2011年 | 31篇 |
2010年 | 24篇 |
2009年 | 31篇 |
2008年 | 31篇 |
2007年 | 24篇 |
2006年 | 13篇 |
2005年 | 18篇 |
2004年 | 21篇 |
2003年 | 16篇 |
2002年 | 16篇 |
2001年 | 12篇 |
2000年 | 14篇 |
1999年 | 17篇 |
1998年 | 18篇 |
1997年 | 9篇 |
1996年 | 16篇 |
1995年 | 7篇 |
1994年 | 15篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 17篇 |
1991年 | 7篇 |
1990年 | 7篇 |
1989年 | 5篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 2篇 |
排序方式: 共有572条查询结果,搜索用时 0 毫秒
471.
472.
473.
474.
针对钢锭模内钢液流场及混匀特性,提出钢锭偏心底吹工艺,以某厂40 t钢锭为研究对象,采用Fluent软件研究了底吹流量、底吹位置对锭模内钢液流场及混合特性的影响规律。结果表明,偏心底吹氩钢锭内形成非对称循环流,气-液两相流在到达冒口区之前,两相区在径向不断扩大;其到达冒口区后,两相区变小。当底吹气量(氩气流量)小于40 L/min时,锭模内尚未形成明显的完整循环流;当气量增至60 L/min时,锭模内才形成完整循环流。整体上,混匀时间随气量增加呈减小趋势,但存在一个最佳混匀气量;随着底吹位置距锭底中心距离增加,混匀时间呈减小趋势。根据本研究,最佳的混匀底吹位置为距锭底中心1/2半径处。 相似文献
475.
敬业钢铁有限公司现场试验了单嘴浸渍管结构RH炉和弓形浸渍管结构RH炉真空精炼超低碳钢的应用效果,记录两种RH炉提升气体流量和真空度的变化,多次取样检测钢液中w([C])和w([Mn]),分析对比两种RH炉的脱碳效果和混匀时间。结果显示,在真空处理6 min内,两种RH炉的真空度都可降至100 Pa以下,10 min后稳定在50 Pa左右;在真空处理20 min内,前者钢中w([C])基本脱至0.001 0%~0.001 5%,而后者钢中w([C])可以脱至0.000 5%左右,后者的脱碳速率也明显快于前者;前者和后者的混匀时间分别在3和1 min左右。结果表明,后者的冶炼效果明显优于前者,弓形浸渍管比单嘴浸渍管更适用于小吨位RH真空精炼炉。 相似文献
476.
通过对不同加工阶段的混匀矿粉进行稳定性分析,从而佐证二次堆场的堆料机行走造堆、取料机断面截取等工艺在生产优质混匀矿粉中的重要性。为后烧结乃至高炉工序使用稳定、可靠的原料开发更优化的工艺。 相似文献
477.
应用广义相似原理,对60 t LF椭圆型钢包内的钢液流场进行水力学模拟分析,按正交表安排水力学模拟试验方案,并使用ANSYS CFX11.0软件对试验最优方案进行数值模拟验证。结果表明:钢包的内部钢液流动特征方程为H0=183.654(ρl/ρg)0.479(H/D)1.319Fr0.354W0.074,修正弗劳德准数、气液密度比、熔池径深比和吹气位置等4个决定性特征数对被决定性特征数H0均有显著性影响;根据特征数方程得到描述此类椭圆型钢包内钢液混匀时间方程式为τ=5.226W0.074Q-0.292(ρl/ρg)0.125H1.319;得出最佳底吹方案是短轴0.5R处,吹氩流量控制在6~10 m3/h。 相似文献
478.
采用氯化铵氯化法制备了无水稀土氯化物LnCl3(Ln = La,Ce,Pr,Nd,Sm).用热分析方法研究了单纯NH4Cl的热分解过程及NH4Cl氯化稀土氧化物的反应过程.结果表明,在N2气氛下加热NH4Cl,150℃开始分解,264℃基本分解完全.在研究温度范围内,用氯化铵氯化稀土氧化物,既有氯化铵直接参与的氯化反应发生,又有氯化铵热解产物HCl使稀土氧化物氯化的反应存在.轻稀土氧化物的氯化在300℃基本完全,继续升温,导致稀土氯化物的部分水解.反应的主要方式决定于原料的混合方式.与传统的研磨混匀法相比,采用氯化铵和稀土氧化物层铺的方法能够提高稀土氧化物的氯化产率. 相似文献
479.
480.
泥料形成可塑性泥团的过程是:全干的粉状泥料,开始加少量水并混匀,其物理性能变化不大,并没有显现出塑性,仍为松散状态.继续加水混匀,泥料开始出现粘结,显现一定的塑性,但稍加外力,粘结的泥料立即散开,此时继续加水混匀,泥料成为可塑状态,取消外力而不变形,此时泥料的含水率叫塑性限度,简称塑限.如果此时继续加水混匀,泥料越来越软,直至成为可以流动的泥浆,这时泥料的含水率叫液性限度,简称液限.显然只有泥料的含水率介于其塑限和液限之间才能被挤出成型,这一范围越广泥料的成型越容易,反之则困难.人们把液限和塑限之差叫塑性指数,作为衡量泥料成型的一个技术参数,写成公式就是:泥料的液限-泥料的塑限=塑性指数. 相似文献