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111.
Mg合金因密度小在许多领域颇受关注,然而其应用受到强度、刚度和耐磨性等因素的制约。Mg基复合材料可克服上述缺点。一般采用铸造方法生产Mg基复合材料,可成型形状复杂的零部件。压铸技术也可以制备出Mg基复合材料,但有必要研究优化参数,这些参数包括熔炼温度、熔炼重量(氧化膜和杂质的去除)、数量、模温、压力和保压时间等。 相似文献
112.
113.
运用A359-Zr(CO3)2体系熔体反应法制备了(Al3Zr Al2O3)p/A359复合材料,研究了增强颗粒的含量对(Al3Zr Al2o3)p/A359复合材料干滑动磨损性能的影响.结果表明:Zr(CO3)2与A359熔体反应生成了Al2O3和Al3Zr颗粒;复合材料的磨损量随载荷的增大和时间的延长均远小于基体的,同一条件下复合材料的磨损量随Al3Zr和Al2O3颗粒含量的增加而减少,当载荷为98 N时,12%(Al3Zr Al2O3)p/A359复合材料(体积分数)的耐磨性比基体的提高了2.5倍.磨损表面及亚表面的SEM分析表明,基体A359磨损表面存在撕裂纹并与亚表面连接,表现为粘着磨损和剥层磨损;(Al3Zr Al2O3)p/A359复合材料的磨损表面及亚表面平整光滑,主要表现为磨粒磨损. 相似文献
114.
115.
用铸造的方法制备了原位自生复合碳化物[(Ti,W,Cr,V,Nb)C]增强钢基复合材料,并对该复合材料的磨粒磨损性能及磨损机理进行了研究。结果表明,采用该方法制备的钢基自生复合材料中,自生碳化物颗粒细小、圆整、且分布均匀,碳化物颗粒增强相体积分数达到42.8%;原位自生钢基复合材料的耐磨性能优良。在磨粒磨损条件下,其磨损机制主要是显微切削、颗粒脱落和脆性剥落;稀土和合金元素能够提高原位自生钢基复合材料的耐磨性能。 相似文献
116.
117.
针对常用磨球材质脆性大、耐磨性低、磨耗高,以硼为主要合金元素,研制了高硼铸钢磨球。为了净化钢液,研究了高硼钢液吹氩净化工艺,选择氩气流量1 5~2 5 L/min,氩气压力1 0~1 5 MPa,吹氩时间5~8 min,吹氩后钢液的静置时间5~8 min的吹氩净化处理工艺,钢液净化效果好。高硼铸钢磨球经9 5 0~1 0 5 0℃加热后快速淬火和1 8 0~2 5 0℃回火处理后,具有硬度高、硬度均匀性好和韧性高等特点,用于研磨矿粉和煤粉,磨耗与高铬铸铁球相当,成本降低3 0%以上,综合效益显著。 相似文献
118.
研究了淬火温度、淬火冷却方式和回火温度对高铬铸铁轧辊组织和性能的影响.结果表明,油冷条件下,淬火温度低于1000℃,随着淬火温度升高,硬度升高,随后硬度反而下降,雾冷和空冷条件下,淬火温度对硬度的影响规律与油冷时相似,获得最高硬度的淬火温度超过油冷时的淬火温度,达到1025℃.回火温度低于500℃时,高铬铸铁轧辊硬度变化不明显,超过575℃,硬度明显下降,高铬铸铁轧辊在450℃回火4小时,具有良好的综合力学性能和优异的耐磨性. 相似文献
119.
等离子喷涂WC—Co涂层的磨料磨损 总被引:7,自引:0,他引:7
采用等离子喷涂方法在真空和大气环境下喷涂制备了不同Co基含量的WC-Co涂层,用橡胶轮磨损试验机进行高应力和低应力磨料磨损试验,并对涂层的相结构及磨损机理进行了研究,结果表明:真空喷涂涂层的耐磨性明显优于大气中喷涂涂层的耐磨性,涂层的耐磨性主要取决于涂层的致密程度和涂层中的相,而与涂层硬度的关系不是太大,等离子喷涂WC-Co涂层的磨损机理是在低应力磨料磨损情况下硬度低的富Co区先磨损,硬度高的WC 相似文献
120.
Bi对共晶过共晶Al-Si合金耐磨性能的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
共晶、过共晶Al—Si合金中加入元素Bi形成Al—Si—Bi多元合金,具有偏晶转变的结晶特点,由于Bi的不溶性及自润滑性,并以高弥散游离态分布于基体中使过共晶Al—Si合金的耐磨性大幅度提高。 相似文献