生产氯化铝的反应炉炉衬用碳化硅制品

氯化铝是化学工业及石油工业一系列生产的最重要的催化剂。氯化铝的生产原理是对铝溶液进行氯化,生成氯化铝蒸气,随后对其进行冷却及冷凝、制成固体产品。对该生产过程来说,其代表性反应式如下: 所得到的热量的一部分用于熔化铝锭及蒸发AlCl_3,而多余的部分随空气释放掉。同时发生分解反应。     

注射成型薄壁制品的结晶度

简要概述了注射成型过程中的非等温结晶和2种计算结晶度的方法。结果表明，在注射模CAE开发中，用DSC测量是一种比较实用简便的计算结晶度的方法。     

浅谈提高薄壁零件数控加工精度的工艺方法

21世纪是提倡节约能源,保护环境的时代。薄壁零件以重量轻、节约材料和结构紧凑等优点用于各个行业,尤其是模具、航空航天以及汽车等领域应用更为广泛。然而薄壁零件由于其刚性差和强度弱,在机械加工中很容易变形,导致加工精度难以确保。怎样提高薄壁零件的加工精度,要从多个方面去考虑。     

考虑初始弯曲矩形薄壁钢管砼柱管壁屈曲分析

实际工程中的钢管都是有初始弯曲的,初始弯曲的存在会降低薄壁钢管混凝土柱的承载力.采用能量法对具有初始弯曲管壁的屈曲性能进行了分析,分析结果表明,初始弯曲的存在会使管壁的宽厚比降低30%左右.     

空间薄壁圆管瞬态温度场有限元分析

利用MARC有限元软件对哈勃太空望远镜太阳能帆板主梁在进出地球阴影过程中温度变化的过程进行了模拟分析,计算得到了帆板主梁升温、降温及一个循环周期内温度随时间的变化规律。结果表明:温度沿管截面呈正弦分布,当升温过程约1000 s时,管截面温度达到稳态,而降温约150 s时,管截面温度也将趋于稳定。     

钢梁稳定分析的单肢解析化方法

钢梁整体稳定分析理论几十年来的发展趋势是板的非线性理论的全面引入,而发展的最初动力则是解决横向荷载Wagner效应的计算问题.根据薄壁杆翘曲和弯曲分析统一性观点,提出单肢解析化的薄壁杆件弯扭屈曲分析方法.该方法立足于简单的杆的稳定理论而无需引入复杂的板的非线性理论,但解决了Timoslaenko和Bleich最初的弯扭屈曲理论应用于梁时横向荷载Wagner效应的缺失问题.对于各种典型的梁弯扭屈曲问题,特别是其中目前尚存在广泛争议的单轴对称截面梁弯扭屈曲临界力问题,该方法均取得了良好的对比分析结论.     

细长轴系外圆表面车削工艺技术研究

通过分析细长轴系零件的在车削过程影响加工精度和表面粗糙度的因素,通过改进工艺措施,提高了车削细长轴系零件的加工精度和表面粗糙度.     

航空三瓣波圆柱滚子轴承非圆滚道加工研究北大核心

针对航空三瓣波薄壁轴承的三瓣波外圈滚道无法采用电磁无心夹具、磨头直线运动的方法磨削成形,设计了非圆滚道辅助装置和联合磨削程序。非圆滚道辅助装置分为定位套筒和六爪卡盘,定位套筒将工件一次定位并装夹在六爪卡盘上,保证工件没有旋转相对移动,通过调整专用六爪卡爪,使产品外径跳动精度达到1μm。联合磨削程序分别为:工件周转轨迹程序,模拟工件轴沿z轴方向的运动轨迹;砂轮进给程序,模拟砂轮主轴沿x方向的运动轨迹。两者结合可避免轮廓产生3 N半波,通过试验分析不同砂轮转速和切削深度对滚道表面质量的影响求出最佳的磨削参数,以此保证理论轮廓曲线和实际轮廓曲线的吻合度及精度。     

铝球弹丸高速撞击薄壁钢管穿孔行为的数值模拟

针对高速撞击结构的局部化毁伤特性,利用LS-DYNA3D动力学程序,采用光滑粒子流体动力学和有限元网格耦合算法(SPH-FEM),对铝球弹丸高速撞击45#钢薄壁圆钢管的局部穿孔行为进行数值模拟。结果表明:随着撞击速度的增加,穿孔直径也呈线性增加;撞击速度在2.0~3.0km/s范围时,模拟得到的穿孔形态尺寸与试验吻合较好;高速撞击过程中产生大量碎片粒子,弹丸动能绝大部分转化为碎片粒子的动能和内能。     

北美规范与中国规范关于冷弯薄壁型钢C形截面受压构件设计的比较

对比了北美规范CSA S136-07和中国规范GB 50018-2002中关于冷弯薄壁型钢C形截面轴压构件的名义轴压强度。首先介绍了北美规范和中国规范计算名义轴压强度的方法,然后针对控制构件名义轴压强度的2个主要参数,即屈曲应力和有效截面面积,对2本规范进行了深入对比,最后对典型C形墙架柱名义轴压强度进行了比较。研究结果表明：2本规范具有相同的屈曲应力,但依据2本规范计算的有效截面面积却不同;一般来说,根据GB 50018-2002计算的翼缘有效宽度远小于根据CSA S136-07计算的结果,然而依据CSA S136-07计算的腹板有效宽度则略小于依据GB 50018-2002计算的结果;2本规范名义轴压强度不同主要由C形截面翼缘和腹板有效宽厚比不同引起;当翼缘的宽厚比不小于17．8时,构件名义轴压强度的不同主要由翼缘有效宽厚比控制,根据GB 50018-2002计算的名义轴压强度小于根据CSA S136-07计算的结果;当翼缘的宽厚比小于17．8时,构件名义轴压强度的不同则主要受腹板有效宽度控制,依据GB 50018-2002计算的名义轴压强度略大于依据CSA S136-07计算的结果。