Cr12钢等温淬火马氏体-贝氏体复合组织的力学性能

Cr12钢经980℃奥氏体化后，于280℃硝盐中等温不同时间获得不同比例的马氏体一贝氏体复合组织，测定了其力学性能．并与常规淬火回火后的力学性能进行了比较。结果表明：具有马氏体-贝氏体复合组织Cr12钢与常规淬火回火的回火马氏体组织相比，除硬度有所降低外，抗弯强度、挠度、冲击韧度及耐磨性均有较大幅度的提高。经980℃加热、280℃等温5h、180℃回火后，Cr12钢具有最佳的综合力学性能。     

化学镀Ni-P合金在铝合金剑杆头上的应用

采用化学镀工艺方法在铝合金剑杆头表面镀一层Ni-P合金，代替进口的剑杆头。对铝合金剑杆头的预处理工艺、镀液的配方、施镀工艺以及镀后热处理工艺进行了研究，确定了简便易行的施镀工艺及镀后热处理工艺。所确定的镀液配方，性能稳定，可获得40μm以上厚度的镀层，且镀层与基体的结合力较好，其硬度可达1100HV以上，其 综合性能与进口件相当。     

Q460C高强钢延伸率不合原因分析与控制

针对Q460C高强钢延伸率不合格的问题,对钢板进行低倍分析,对拉伸断口附近的组织进行金相分析及断口扫描电镜分析,并对延伸率不合格钢板采用回火挽救。结果表明:带状显微偏析、H的聚集及夹杂物共同造成钢板延伸率不合格;对延伸率不合格的钢板采用610℃回火挽救,在强度不降低的前提下,延伸率均可提高6%以上;可以通过优化连铸二冷区电磁搅拌工艺、轧后进行钢板堆垛缓冷来改善延伸率不合格的问题。     

HP40钢炉管的焊接工艺

通过理论和实际应用分析HP40钢炉管的焊接性,并通过试验对HP40钢炉管焊接工艺进行研究。试验设计了氩-电联焊和氩弧焊2种焊接方法,焊接接头的整体性能表现较好,并分析了高温预热条件下焊接接头金相组织。为裂纹产生机理和现场返修工艺研究打下基础,为工艺人员制定HP40炉管焊接工艺提供理论参考。     

腐蚀产物膜覆盖条件下油套管钢C02腐蚀电化学特征

采用动电位扫描和交流阻抗技术研究了腐蚀产物膜覆盖条件下2种油套管钢CO2腐蚀电化学特征．结果表明，油套管钢表面生成腐蚀产物膜以后可以显著降低腐蚀电流密度，EIS图谱中出现Warburg阻抗特征，含Cr油套管钢CO2腐蚀产物膜对基体的保护作用要优于N80钢．N80油套管钢在CO2腐蚀过程中的点蚀会使交流阻抗谱出现容抗弧特征．     

石化装置用9Cr1Mo钢的焊接工艺研究

９Ｃｒ１Ｍｏ钢焊扔预热与否可用临界ｔｇ／５＝１１ｓ为判据，当线能量和板厚改变时，可由线能量、板厚与预热温度的关系曲线来选择预热温度。其焊后热处理，规定回火参数（Ｐ）是合理的，（Ｐ）＝２０．６－２１．３可满足要求。回火温度（７６０－７９０）℃，保温时间２ｈ，回火脆性区间为（４５０－５５０）℃。     

国外改善高强钢低氢焊条性能的新举措

国外改善高强钢低氢焊条性能的新举措近年来。为适应多种新型结构生产的需要，低合金高强钢和形变热处理高强钢（欧洲开发的ＴＭ钢）取代了普通结构钢，成为发展最快的焊接结构材料。但是，许多权威性的试验结果和结构运行失败的事实，都证明这些材料的焊接接头对氢致冷裂...     

高强钢气体保护焊焊丝的研制

研制高强钢气体保护焊焊丝要着重于提高熔敷金属的冲击韧性，选择高强气体保护焊焊丝应考虑母材的化学成分和焊接工艺，按照焊缝金属与母材“实际等强”的原则。     

CrWMn钢喷涂NiFeCrBSi（G112）合金粉层的超塑焊合

ＣｒＷＭｎ钢火焰喷涂ＮｉＦｅＣｒＢＳｉ合金涂层。进行了恒温压缩超塑性试验，采用变截面法测定了ＣｒＷＭｎ钢的塑性流动应力对变形速率敏感性指数ｍ值，用涂层和基材的应变速率比Ｗ值，确定涂层和基材的最佳超塑条件，研究了涂层孔洞，涂层原颗粒间界及涂层与基材结合界面在不同变形温度下的焊合效果，指出在基材超塑温度范围内，Ｗ＝１时，涂层焊合良好，并具有较高的多冲抗力。