变电所二次设备微机全自动在线检测软件的研究

本文探讨了变电所二次设备微机全自动检测软件的总体结构方案，提出了一种模块化黑板式表格结构试验方法，成功地解决了因需检测的试验项目及元器件太多而有可能导致软件结构冗长的问题。该方案已用于我国自行研制并投入使用的电气化铁路变电所二次设备检测车中，取得了满意的效果。     

连铸矩形坯二次冷却水系统的工艺方案

以上钢三厂1#连铸机二次冷却系统改造为研究对象，应用连铸工艺理论，结合该厂多年实际生产经验研制了矩形坯连铸机二次冷却水系统的工艺方案，其中配水模式的确定、配水参数的处理充分体现出工程化的思想．经一年半的实际生产验证，本方案是成功的，给工厂带来了良好的经济效益．     

方坯连铸机二冷水控制技术的研究与应用

本文对几种二冷水控制模型进行了研究与比较，着重介绍了柳钢方坯连铸机二冷水自动控制系统的的实际应用情况和效果。     

浅析电流互感器二次接线存在的问题

文章分析了二次绕组带有抽头的套管电流互感器(CT)，其二次端子接线错误对CT变比的影响。指出在实际工作当中应当正确理解“CT二次线圈严禁开路”所指含义，灵活应用，以保证保护装置可靠动作。     

浅谈引起PT二次压降过大的原因及处理方法

文章通过对电压互感器二次回路压降超标的原因分析，提出了减少电压互感器二次回路压降的几种方法，以利于增加电能表所计电量，减少电能损失。     

电容式电压互感器介损的测试方法

介绍了电容式电压互感器(CVT)中电容器部分的介损和电容量现场测量方法，即采用正接法直接在电容器两端加试验电压的办法测量。克服了二次加压法现场试验比较烦琐、对试验人员要求比较高，以及由于二次加压不当造成互感器损伤等缺点。     

考虑调频死区的二次调频控制回路设计

发电机组的一次调频控制回路中由于数字电液调节系统与机械液压调节系统的并存，使得本应发挥高灵敏度作用的DEH调节系统中设置了和机械液压机组相同的调频死区。考虑到调频死区这一非线性环节的存在使二次调频回路中控制器的受控对象发生了改变，因此需要用相应的非线性控制的方法来选择二次调频控制回路中的PI控制器的参数。该文研究了调频死区对二次调频回路中的PI控制器的受控对象特性的影响，用Popov稳定判据作为选择PI参数使系统稳定的数学工具，讨论了PI参数的变化对系统频率控制质量的影响。     

二冷喷嘴类型和布置对板坯质量的影响

对南钢超低头板坯连铸机使用的二冷喷嘴性能测试表明 ,扁平喷嘴喷射水流分布均匀 ,而圆形喷嘴喷射水流分布不均匀 ,易造成板坯侧面凹陷和三角区裂纹。根据二冷仿真软件模拟 10 0 0mm× 180mm板坯冷却过程 ,得出改进工艺模型 :在板坯侧面全部采用扁平喷嘴 ,并将板坯正面喷嘴间距由 2 2 5～ 30 0mm改为180～ 2 0 0mm。应用结果表明 ,生产板坯的优质品率由 86 32 %增至 92 2 2 %。     

TEM study on precipitation and transformation of secondary carbides in 16Cr–1Mo–1Cu white iron subjected to subcritical treatment

High chromium white irons solidify with a substantially austenitic matrix supersaturated with chromium and carbon. The subcritical heat treatment can destabilize the austenite by precipitating chromium-rich secondary carbides and other special carbides. In the as-cast condition the eutectic carbides are (Fe,Cr)₇C₃ and (Fe_4.3Cr_2.5Mo_0.1)C₃. The initial secondary carbide precipitated is (Fe,Cr)₂₃C₆ after heat-treating at 853 K for 10 h. There are MoC, Fe₂MoC and -carbide precipitating, and (Fe,Cr)₂₃C₆ transforms to M₃C after 16 h at 853 K. The -carbide and (Fe,Cr)₂₃C₆ accomplish transformation to M₃C and the matrix changes from martensitic to pearlitic after 22 h at 853 K. Thereby, in the subcritical heat treatment process, the initial secondary carbide precipitated is (Fe,Cr)₂₃C₆, followed by -carbide, MoC and Fe₂MoC. In addition, there are two in situ transformations from (Fe,Cr)₂₃C₆ and -carbide to M₃C carbides.