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991.
针对逆向工程中直接从线激光扫描的数据云图中提取物体边界不仅繁琐而且精度也不好保证,为此提出建立线激光—机器视觉测量系统,先利用三日视觉获得物体初始边界,然后利用曲线延拓的方法并考虑影响延拓误差的因素,从而在满足一定精度要求的前提下实现不同传感器信息的融合。 相似文献
992.
天津的瑞凯科技公司最近研制成功一种非晶态合金催化剂,可以代替传统的骨架镍和贵金属催化剂,用于各类化工加氢反应工艺。这是一项拥有自主知识产权的新技术产品,并拥有巨大的市场空间。目前该项技术已获得国家发明专利,同时在美国申请了技术发明专利。 相似文献
993.
重汽公司新上一条静压造型线 总被引:1,自引:0,他引:1
我们公司受中国重型汽车集团公司的委托,于2005年11月承担了一条静压造型线的总包任务,该线于2006年2月顺利投产。
该造型线采用单主机布线,五排冷却段设计(预留一排)。其中造型机和下芯机采用德国HWS公司的产品,取件机械手采用英国Clansman公司的产品,辅机、浇注机及液压电控系统由我们公司设计制造,主要用于生产六缸柴油机缸体。 相似文献
994.
995.
鼠笼电机的绕组拆除与嵌线工艺,方法、质量与节能密切相关。将损耗降至最小,保持原出力,稳定原效率,达到节电的目的,应特别注意的几个问题。 相似文献
996.
简要回顾了国内扭转刚架内力计算方法的进展,对存在的问题作了说明。以摩擦压力机机架为例子,导出了求解半空间扭转刚架内力的另一表达式。同,外侧的剪应力大,二者方向相反并平行,其剪应力合力的作用点在横梁轴线延长线上的C点。设特征量r~*=(?)C,合力X_1用虚线力矢表示,由力的平移规则,在立柱端作用有力X_1和力偶距M_n。考虑到横梁对立柱弯曲的约束作用,在垂直立柱端截面平面内还应有集中力偶X_2。图示内力素间的关系为: 式(4)中特征量r~*等式右边的第二项是由剪力引起的。由力的平衡条件及式(4)得: x_1=M_k/(2(1_2/2+r~*)) (5) 式(4)、(5)的详细导出,可参看文献[3]。至此,立柱任意截面上的内力都已能求得。为了与文献(1,2)的结论相比较,将文献[3]中的力学计算模型统一到图1的计算模型上去。这时K值趋于无穷大,则η也趋于无穷大,X_2值趋于零(实际上K值并不为无穷大,X_2也不为零)。则式(5)变为: 文献[3]比文献[1,2]得出立柱上的扭矩M_n要大[3],故前者比较接近实测值。其原因很显然,式(1)的正则方程是一线性叠加方程,把各变形量看成是独立的。而实际半空间扭转刚架对立柱是一约束扭转,各变形量间并非是线性的关系,而文献[3]把立柱的弯曲变形与扭转变形看成是相互依存关系,较好地表达出约束扭转的特点,自然计算值就较好地逼近实测值。二、扭转刚架内力的进一步分析由式(6)得出立柱端部相应的受力情况如图3所示。从刚架整体看,立柱B截面并不绕自身轴线转动,而是绕刚架对称轴旋转。故在X_1力作用下,AB梁受弯曲变形的同时,还要引起附加扭矩M_n′、弯曲扭转双力矩B及弯曲扭转力矩M_w,各量的表达式为: 同理在M_n作用下,也要引起弯曲扭转双力矩B′及弯曲扭转力矩M_w′,其表达式为: 式(7)吸式(8)中,M_n′、M_w′的符号规定从座标原点沿x方向看,逆时针转向为正;而扭转双力矩B的符号规定从极点O看到的双力偶反时针转向为正。参数α为弹性弯曲扭转特性: α=GI_(n1)/(EJ_w)~(1/2) 式中J_w为扇形截面惯性矩,将立柱截面看成如图4a的相当工字形截面,而翼缘的厚度等于立柱两侧壁的厚,则求得: J_w=integral from s ω~2dA=integral sω~2tds 由图4b得: J_w=4×1/2×l_2h/4×h/2×2/3×l_2h/4 =(h~3l_2~2t)/24 (10) 由M_w导起的剪切应力很小,这里略去。由纯扭转引起的剪切应力近似采用等厚薄壁公式,则: τ_(n_(max))=M_n+M_n′/2Ωδ (11) 正应力为: σ=Mz/I_(?)+Bω/J_w+B′ω/J_w (12) 至于横梁的内力,只要把立柱端截面上的内力改变符号作用在横梁两端即可求得。从上述讨论可知,对半空间扭转闭式刚架进行简易计算时,必须注意约束扭转问题,否则计算值与实测值差距很大。 相似文献
997.
998.
针对鞍钢2^#酸洗生产线上的开卷器卷筒的结构,分析了卷筒组合加工的特点、加工步骤、应采取的工艺措施以及应注意的问题。 相似文献
999.
1000.