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911.
Zn-MoS2自润滑复合镀层的研究 总被引:5,自引:2,他引:3
在钾盐镀锌溶液中,采用复合电沉积的方法能获得Zn0-MoS2自润滑复合镀层,MoS2的体积分数在10%~30%之间.研究了电流密度、溶液pH值及镀液中MoS2微粒的浓度对复合镀层中MoS2含量的影响,同时测试了复合镀层的一些性能. 相似文献
912.
根据国产连续采煤机行走减速器的结构特点和强度要求,合理设计了行星轮用自润滑轴承。对轴承的pv值等相关参数进行了计算与校核,并根据行走减速器的使用情况对自润滑轴承的磨损量进行了计算与分析。 相似文献
913.
采用分步高能球磨、快速感应烧结制备Ni基耐高温自润滑涂层IS304(IS:Induction Sintering), 涂层中高温润滑相BaF2/CaF2尺寸仅为1mm左右、低温润滑相Ag尺寸小于2mm, 并且BaF2/CaF2主要分布于强化相Cr2O3中.摩擦实验中当温度为室温~250℃时,IS304涂层的摩擦系数较高, 由于润滑相尺寸的细化以及润滑相BaF2/CaF2分布位置的改变,使得摩擦副在高速瞬时接触中产生的瞬态温升可以有效地激活BaF2/CaF2的自润滑性能,最终在压力及摩擦力的作用下形成自润滑表面膜, 使得IS304涂层在280℃时即可具有较低的摩擦系数 相似文献
914.
针对连杆类组合件的大规格关节轴承翻边后有沟槽、贴合间隙、载荷试验不合格等问题进行原因分析,并根据分析结果设计了改进方案。经过项目组成员近两年时间的不断努力,经过对数次工艺试验的反复论证,对每次工艺试验的结果作出相应的改进,提出相应的改进方案,最终完成了轴承翻边工具结构的定型。并提炼总结出了加工此类零件切实可行的工艺方法,按此方法加工制造的零件各项性能反指标经检测完全符合设计图技术要求。 相似文献
915.
916.
感应烧结石墨/铜铁基高温自润滑复合材料摩擦学性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过基体合金化和添加不同含量的石墨,采用感应加热烧结的方法制备了石墨/铜铁基高温自润滑复合材料,在力学性能试验机和MRH-3摩擦磨损试验机上考察了复合材料从室温~500℃温度条件下的力学和摩擦磨损性能,利用扫描电镜观察分析了磨损表面形貌,进而探讨了摩擦磨损机理。结果表明,复合材料的力学和摩擦磨损性能与感应加热频率和石墨含量有关;在室温条件下,随着石墨含量的升高复合材料的力学性能变差而减磨自润滑效果变好,在室温~500℃条件下,选用合适的感应加热频率和石墨的含量可以使石墨/铜铁基自润滑材料保持良好的耐磨性;而复合材料的磨损机制由粘着磨损变为犁沟磨损。 相似文献
917.
918.
为了探讨自润滑轴承套在环锭细纱机上的应用,分析了青铜基自润滑、聚合物基自润滑轴承套的结构及特点,通过模压工艺和螺杆压缩工艺制备了环氧树脂基和己内酰胺基自润滑轴承套,并与FU型铜基自润滑轴承套在物理、机械、摩擦性能和纺纱性能试验等方面进行了详细对比分析。指出:环氧树脂基轴承套和己内酰胺基轴承套制作工艺简单,成本较低,其物理和力学性能指标较铜基轴承套优,且安装维护方便;相比FU型铜基自润滑轴承套,具有质地柔软、强度高、弹性大、抗氧化性好、耐腐蚀性好、摩擦因数小、磨损率低、成纱条干CV值小、纱线断裂强度大等优点,可以取代铜基自润滑轴承套在细纱机上使用。 相似文献
919.
初步分析了电机滑动轴承动压润滑条件下的疲劳强度问题,以及讨论了在计及油温后,对轴瓦应力计算的影响,提出了相应的降温措施。针对所引起的系统成本升高的问题,我们开发了自润滑滑动轴承。同时以H6304P电机为例,分析了电机的风路结构。讨论了在两种形式中,对于滑动轴承的散热有着怎样的影响。建议根据具体使用情况来作最终的决定,即润滑方式与风路结构。 相似文献
920.
目的对激光熔覆自润滑耐磨涂层进行热处理,获得具有较好摩擦学性能的复合涂层。方法采用激光熔覆技术在TA2合金表面熔覆40%Ti-25.2%TiC-34.8%WS_2复合粉末制备自润滑耐磨复合涂层。将涂层置于500℃真空中分别保温1、2 h,采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、能谱仪(EDS)、显微硬度计、摩擦磨损试验机以及原子力显微镜(AFM)系统地分析了热处理前后涂层的物相、组织、显微硬度及摩擦学性能。结果未经过热处理和经过热处理涂层的主要物相均为α-Ti、(Ti,W)C_(1-x)、TiC、Ti_2SC和TiS。相比未经热处理涂层的显微硬度(1049.8 HV_(0.5)),经过热处理1 h和2 h涂层的显微硬度(1143.3 HV_(0.5)和1162.7 HV_(0.5))有所上升。热处理1 h和2 h涂层的摩擦系数和磨损率分别为0.29和6.66×10~(-5) mm~3/(N·m)以及0.29和5.65×10~(-5) mm~3/(N·m),比未热处理涂层(0.32和18.92×10~(-5) mm~3/(N·m))的耐磨减摩性能有所提升。经过热处理1 h和2 h涂层的磨损机理均主要表现为磨粒磨损,未经热处理涂层的磨损机理主要为塑性变形和粘着磨损。结论相比未经热处理的涂层,经过热处理1 h和2 h的涂层显微硬度有所升高,摩擦学性能得到提升,但在两种热处理时间条件下,涂层显微硬度和摩擦学性能变化较小。 相似文献