火电厂高温再热器小集箱管排热处理工艺优化

某火电厂检修项目更换炉顶集箱层内高温再热器小集箱,其高合金材质部件涉及热处理作业,由于高温再热器小集箱管排部件施工空间狭小,对热处理工艺提出较高的要求.制定初步的焊后热处理工艺,经过实践发现热处理后焊缝硬度存在偏高和偏低的问题,分析后通过调整热电偶布置及优化保温棉的包裹工艺,形成较为理想的高温再热器管排热处理工艺.热处理后焊缝及母材硬度检测指标符合规范要求,该工艺可应用于电厂后期检修相同类型系统的热处理工作中.     

水冷壁管排T型三通焊缝热处理工艺分析及应用

某火力发电厂锅炉水冷壁管排T型三通位置的焊缝热处理难度较大,通过现场实践和分析开展水冷壁热处理工艺相关实践工作,对T型三通焊缝采用履带式电加热器上下对称布置来处理位置结构复杂的管屏.针对热处理过程中出现的管屏局部温度偏高或偏低等问题,分析后通过合理布置控温热电偶和测温热电偶位置,使热处理各区域温度分布均匀,结果显示热处...     

激光-电弧复合热源及等离子体模拟研究现状

激光-电弧复合焊作为一种新型高效复合焊接工艺,受到国内外学者的广泛重视。综述了激光-电弧复合焊热源耦合机理及数值模拟热源模型,详细介绍了复合热源模型的应用及等离子体的模拟现状,指出了建立激光-电弧复合焊统一的数学模型是未来研究的新方向。     

T23钢水冷壁管排焊后热处理工艺研究

T23钢广泛用于电厂锅炉水冷壁、过热器等部位,但其焊接接头失效现象屡有发生.文章就T23钢焊接接头失效原因进行了综合探讨,认为传统焊后热处理工艺有待改进.通过四组不同型号加热块对水冷壁管排进行焊后热处理模拟试验,获得优化后的热处理工艺,并对焊接接头取样进行拉伸试验、弯曲试验、冲击试验、硬度和金相检测.优化后的热处理工艺...     

EDTA清洗废液 达标排放处理新工艺

EDTA清洗废液中COD和氨氮含量高,有机物降解难度大。文章阐述了通过高温蒸馏、低温结晶和催化氧化法处理EDTA清洗废液实现达标排放的工艺流程。EDTA清洗废液经处理后,检测COD和氨氮含量达到国家规定污水排放标准。     

德布罗意关系式的引出

德布罗意关系式在量子物理学发展中具有先导作用。本文探讨从不同途径引出此关系式,并作出比较。1.最常见的引出方法     

AZ91D镁合金表面激光熔覆Al/Zr+B4C/Y2O3复合涂层组织与性能研究

目的提高AZ91D镁合金表面硬度,改善其耐腐蚀性。方法在AZ91D镁合金上涂覆Zr/B_4C/Y_2O_3混合粉末,之后使用Nd:YAG固体激光器进行激光熔覆。采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)对涂层的形貌和物相组成进行分析。利用显微硬度计以及电化学工作站对涂层的硬度和耐腐蚀性进行测定。结果涂层主要包含Zr C、Al3Zr和Al12Mg17等金属间化合物以及Al3Y等稀土化合物。添加0.8%Y_2O_3的涂层中有部分微小气孔,而添加1.6%Y_2O_3的涂层中气孔消失。析出相主要以颗粒状和棒状的形式存在,并且为了减小表面积,使得表面能降低,部分析出相聚集在一起长大。涂层硬度整体呈梯度分布,涂层外层的硬度最高(添加0.8%Y_2O_3的涂层为306.10HV,添加1.6%Y_2O_3的涂层为310.15HV)。添加0.8%Y_2O_3和1.6%Y_2O_3的涂层的平均硬度分别为291.613HV和294.495HV,相较于基体提高了4倍。添加0.8%Y_2O_3和1.6%Y_2O_3的涂层的自腐蚀电位分别为-1.269 V和-1.215 V,自腐蚀电流密度分别为7.655×10-5 A/cm2和2.048×10-6 A/cm2,相对于基体耐腐蚀性有了显著的提高。结论涂层中各种陶瓷相、金属间化合物和稀土化合物的存在使复合涂层的硬度、耐腐蚀性能均有了明显的提高。     

AZ91D镁合金表面激光熔覆Al+WC+La_2O_3复合涂层性能的研究

在Al+WC复合粉末中添加不同量的La_2O_3,利用激光形成熔覆层。采用金相显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、能谱仪(EDS)分析不同含量的稀土La_2O_3对涂层的显微组织、物相组成及性能影响。研究表明,由于稀土的加入,复合涂层的晶粒进一步细化。当稀土含量为1.2%时涂层的平均显微硬度为280 HV,相比AZ91D镁合金基体的60 HV提高了约4.5倍。