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1.
2.
对表面和心部温度分别为1150℃和1240℃的30CrMo钢350 mm×450 mm铸坯轧制Φ230 mm棒材的工艺过程进行有限元模拟,以研究单道次10%~30%压下率、100 mm总压下量时双道次50 mm-50 mm、10 mm-90 mm、90 mm-10 mm等轧制工艺对棒材心部致密度的影响。结果表明,单道次压下率20%时心部致密度有一定改善,压下率30%改善明显;总压下量100 mm时50 mm-50 mm轧制工艺心部致密度改善最不明显,10 mm-90 mm工艺心部致密度改善最明显。现场轧制结果符合模拟结果。 相似文献
3.
采用金相显微镜、扫描电镜(SEM)、X射线能谱(EDS)、X射线衍射(XRD)、透射电镜(TEM)及布氏硬度实验研究了热处理制度对GH4199合金组织和硬度的影响。结果表明:在1080~1180℃进行固溶处理,合金硬度随着加热时间的延长逐渐下降,固溶温度越低,达到稳定硬度值所需的时间越长,且稳定硬度值也就越高;随着固溶温度的增加奥氏体晶粒逐渐长大,超过1120℃后晶粒明显粗化;在1120℃以下,固溶处理时间对晶粒大小几乎没有影响;合金组织中含有大量的碳化物,主要以M6C形式存在,也有少量的M23C6和MC。随着固溶温度的增加和时间的延长,在晶界呈链状不均匀分布的碳化物逐渐溶解、粗化。 相似文献
4.
Cu-3.2Ni-0.75Si-0.30Zn合金时效过程的动力学分析 总被引:7,自引:0,他引:7
通过研究时效过程中电阻率的变化规律 ,分析了Cu 3.2Ni 0 .75Si 0 .30Zn合金的时效析出特性及其动力学过程。结果表明 :低温时效时扩散作用是合金析出过程的主要控制因素 ,时效早期通过调幅分解形成溶质原子的富集区 ,然后在溶质富集区发生失稳有序化 ,最后生成δ Ni2 Si相 ;高温时效时相变驱动力成为主要控制因素 ,由于生成δ Ni2 Si相的驱动力较大 ,所以直接析出δ Ni2 Si相。结合透射电镜研究了合金时效过程中显微组织的变化 ,并得出了合金的时间—温度—转变曲线 (即TTT曲线 )。 相似文献
5.
以高纯Al-4%Cu合金为研究对象,通过拉伸实验、硬度实验、X射线衍射、TEM观察等方法,分析同一轧制变形量下不同退火温度对Al-4%Cu合金力学性能及显微组织的影响。结果表明:当退火温度达到200℃时,合金组织中开始析出少量Al_2Cu相;温度达到250℃时,组织中析出大量细小的纳米级针状θ'(Al2Cu)相,纳米级针状第二相弥散分布于基体上,显著提高靶材的抗冲击性能,且组织均匀,保证了靶材溅射薄膜的品质;温度达到300℃时,组织中第二相明显长大粗化,尺寸达到1μm左右,微米级第二相在靶材冲击过程中易造成应力集中,从而产生冲击微裂纹,导致颗粒飞溅,影响薄膜质量。同时,退火过程中,合金抗拉强度由轧制态的369 MPa降低至173 MPa,说明高纯铝铜合金退火过程中加工硬化消除的效果强于第二相析出强化的效果,伸长率由3. 5%升高至15. 6%,塑性得到很大程度的提高。 相似文献
6.
通过对岔河集水下分流河道砂体的特征以及对开发的影响进行详细的分析和研究,根据钻遇砂体统计,岔河集油田水下分流河道砂体表现为纵向厚度小,河道宽度窄的特点,单砂体厚度集中分布在1~5 m之间,河道宽度普遍小于100 m。加密钻井能新增钻遇砂体和油砂体,砂体和油砂体的连通率也有所增加;但即使井距加密到100 m左右后,井网对砂体的控制程度仍然较低。大部分油砂体难以形成注采关系,表现为有采无注或有注无采;有注采关系的油砂体也以两点法和三点法注采系统为主,难以形成完善的注采井网系统。油井和水井的多向见效关系主要是由于合层开发造成的假象。由砂体特征影响而形成的剩余油类型主要为:现有井网没有控制的透镜状油砂体,有采无注弹性开发形成的剩余油,和水驱单向受效形成的剩余油等。 相似文献
7.
8.
淜头水电站工程位于平顺县北耽车村上游的浊漳河干流上,水库规模为中型。工程的主要任务为控制上游水库的弃水量和区间来水量,同时对下游14座电站进行补偿调节,提高发电量。通过坝址比选、坝型比选、泄洪方案比选,最终确定工程采用上坝址浆砌石重力坝表孔加底孔泄洪方案。 相似文献
9.