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增强、增韧是解决珊瑚混凝土自身强度低、脆性大等缺陷的重要途径。以小粒径的珊瑚砂完全替代珊瑚粗骨料制备高强珊瑚混凝土(High Strength Coral Concrete,HSCC),研究不同纤维类型和掺量对高强珊瑚混凝土孔隙率、强度影响机理、受压破坏特征及微观结构的影响。结果表明:不同掺量纤维对HSCC孔隙率有一定的影响,并呈先降低后升高的趋势,变化幅度为-38.5%~17.3%;纤维一定程度上提高了HSCC的抗压强度,但对轴心抗压强度的提升较小,当纤维掺量为3 kg/m3时,碳纤维和聚丙烯纤维的HSCC试件抗压强度分别提高10.2%和6.1%;当纤维掺量为4 kg/m3时,HSCC折压比显著提高,碳纤维和聚丙烯纤维试件的折压比分别提升了10.3%和21.6%。 相似文献
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通过快速碳化试验研究了水灰比、水泥用量、粉煤灰掺量、碳化龄期四个因素对珊瑚混凝土碳化深度的影响,试验龄期分别为3 d、7 d、14 d、28 d。结果表明:珊瑚混凝土的碳化深度与水灰比、粉煤灰掺量呈正比,与水泥用量呈反比;碳化深度均随碳化龄期增长而增大。基于MATLAB中双隐含层BP神经网络,建立了珊瑚混凝土碳化深度预测模型,编写了循环训练算法程序,经过40次循环近百万次网络训练筛选出了双隐含层最佳神经元节点数,分别为11、5,最小均方根误差为0.67。经验证,该预测模型预测平均误差为5.57%,预测精度良好。 相似文献
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以大庆油区杏树岗南部开发区为例,对注采过程中泥岩浸水软化引起的应力应变局部扰动进行了数值模拟研究,探讨了泥岩浸水对应力应变的扰动,以及对地层压力与应力应变关系的影响。结果表明,泥岩浸水对不同层位应力的扰动情况各不相同,造成了层间应力状态的差异。层间应力状态的差异、泥岩层浸水后自身力学性质的弱化、注采引起的层内及层间孔隙流体压差、泥岩层与砂岩层之间渗透率和岩性的差异以及高压注水引起的有效应力降低等因素综合作用,导致萨尔图油层组的萨Ⅰ—萨Ⅱ泥岩夹层附近剪切应变高度集中,进而引起泥岩夹层套管的剪切变形与错断。萨Ⅰ—萨Ⅱ泥岩夹层的剪切应变增量随泥岩含水率的增大而增大,且其随地层压力增大而增大的速率在泥岩浸水后明显增大。因此,在泥岩浸水后,应适当降低泥岩夹层毗邻储层的注水压力和地层压力,从而缓解泥岩夹层的剪切套损。 相似文献
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针对钢-连续纤维复合筋(SFCB)混凝土构件在动荷载作用下应力传递机制复杂、黏结破坏机理及应力分布特征尚未明确等问题,通过等阶、变阶重复加载的中心拉拔试验、并与单向拉拔试验对比。结果表明:等阶、变阶重复加载试件的黏结强度比单向拉拔试件低11.8%~19.8%,黏结界面损伤更为严重,且重复加载1次平均黏结应力峰值出现约0.5%~1.6%的损失;不同加载方式,试件拔出过程中的黏结-滑移曲线特征基本相似,钢芯与纤维层因变形不一致出现相对滑移;SFCB沿埋长方向的黏结应力并非均匀分布,不同加载方式的应力“波峰”形态有所区别。明确重复荷载作用下SFCB混凝土的黏结性能,可为SFCB混凝土结构设计、黏结-滑移曲线模型建立提供重要的参考依据。 相似文献
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为研究钢-碳连续纤维复合筋(SFCB)混凝土梁在重复荷载作用下的变形性能,对SFCB混凝土梁进行重复荷载下的弯曲试验,分析试验梁在不同荷载水平重复作用下的破坏模式、荷载挠度反应及刚度退化规律等。试验表明:SFCB混凝土试验梁会出现因锚固不足而引发的弯剪破坏特征,有限的荷载重复作用对试验梁极限承载力没有明显影响。SFCB混凝土试验梁屈服后恢复性能比普通钢筋混凝土试验梁优越;钢芯屈服前,现行规范中SFCB混凝土梁挠度计算值与试验值较为接近,钢芯屈服后,计算值逐渐小于试验值,荷载越大差异越为明显,应充分考虑SFCB弹性模量的变化和相对滑移的影响。 相似文献
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骨料强度低、缺陷明显导致珊瑚混凝土难以应用于高强度或特殊防护结构。采用小粒径级配的珊瑚砂完全取代粗骨料制备高强珊瑚混凝土(HSCC),系统测试了HSCC的基本力学性能、单轴受压性能和孔隙率等。结果表明:优化骨料粒径和配合比制备的HSCC强度等级为C105,轴心抗压强度与立方体抗压强度的比值在0.86~0.94;未掺加纤维的HSCC失效模式为爆炸性破坏,掺加体积率为0.43%的聚丙烯纤维(PPF)的HSCC表现出明显的延性破坏特征,破坏后在20%~30%极限强度时进入残余强度转折点;HSCC孔隙率约在4.7%~6.9%,干表观密度为2 230~2 310 kg/m3,表面宏观孔洞较少,通过扫描电镜发现骨料边缘填充情况较好。 相似文献
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探讨注采引起的应力应变的扰动及其对套管损坏的影响,为设计合理的注采工艺提供依据.以松辽盆地长垣隆起南部的杏树岗构造开采区为例,对油田开发过程中注采引起的地层压力与应力应变的扰动开展数值模拟研究.模拟结果显示:泥岩层水平应力分布较平稳,差应力和剪切应变增量在注水井附近降低,在采油井附近升高.萨尔图二油层组水平应力在注水井附近升高,在采油井附近降低;差应力和剪切应变增量变化情况较复杂,顶部差应力和剪切应变增量在注水井附近升高,在采油井附近降低;底部变化情况与顶部相反,且变化幅度较小.根据应力应变分布情况,泥岩层采油井发生剪切套损的概率比注水井大;萨尔图二油层组顶部(靠近泥岩层处)发生剪切套损的概率比底部大,且注水井发生剪切套损的概率比采油井大,该结果符合油田实际套损情况. 相似文献