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从双抽机组全液压调速系统的组成和油压的转化等方面,分析了齐鲁石化热电厂2号机组发生调速系统摆动事故的主要原因,并详细介绍了解决办法和改造内容。通过采用高压抗燃油控制系统彻底消除了事故隐患,提高了机组运行的安全性。 相似文献
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采用压力板法(吸力范围0~1.5MPa)、滤纸法(0~40MPa)和盐溶液蒸汽平衡法(吸力范围3~368MPa)3种方法,对南宁地区残积黏土进行土-水特性试验,获得全吸力范围内的土-水特征曲线。试验结果表明:压实试样初始干密度1.25g/cm3的进气值为10kPa,当吸力大于进气值点后,土体由饱和状态进入非饱和状态;土体持水量随着吸力的增加而减小,失水后试样发生收缩变形,考虑土体体积变化后的土-水特征曲线,更能反应其真实持水性,当吸力为367MPa时,试样含水量为0.76%,可认为当吸力增加至106kPa后,土体持水量趋于0。 相似文献
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土试样的初始结构和孔隙溶液的化学性质强烈影响其力学行为。为探究不同初始含水率以及不同浓度NaCl溶液对高岭土的体积变形的影响,进行了一系列膨胀压缩试验。不同初始含水率试样被不同浓度NaCl溶液浸入饱和,待变形稳定后再进行压缩试验。对膨胀稳定后的试样进行核磁共振试验发现,膨胀后的高岭土试样中孔隙水有两种赋存状态,一种为在颗粒表面受到扩散双电层影响的吸附水,另一种为存在于孔隙中的水。当试样浸入NaCl溶液后,饱和度增加,有效应力降低,试样发生膨胀。由于扩散双电层的影响,使得土颗粒之间形成广义渗透压,在同样条件下,随着NaCl溶液浓度的增加,广义渗透压力降低,考虑化学作用的颗粒间的有效应力增加,膨胀率随之降低。在相同压实功下,随着初始含水率的增加,由于试样颗粒排列趋向定向,小于0.01μm的孔径增加很多,而小于0.01μm部分孔径很难压缩。 相似文献
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黏性土的低渗透性使其在工程中常用来阻滞污染物的迁移,但有机溶剂会显著增加黏性土的渗透性,从而使屏障作用失效。为了研究有机溶液的介电常数和黏度对渗透性的影响,以粉质黏土为对象,开展不同质量分数丙三醇水溶液的界限含水率和渗透试验。试验结果表明,随着丙三醇水溶液质量分数增加,液限和塑限增大,而渗透系数先增加后减小;土体的渗透性与微观孔隙结构分布和流体特性有关,当丙三醇水溶液质量分数<40%时渗透性受土体组构控制,质量分数超过40%后渗透性受黏度控制;此外,土体的固有渗透率随着质量分数的增加先升高后降低,黏度增加导致了固有渗透率的降低。研究成果表明对于水溶性有机溶剂,需要考虑黏度变化对渗透性的影响。 相似文献
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采用压力板法(吸力范围0~1.5MPa)及盐溶液蒸气平衡法(吸力范围3~368MPa)对宁明膨胀土进行了土-水特性试验研究,获得全吸力范围内的土-水特征曲线。采用初始干密度为1.25和1.5g/cm3的压实样,比较不同初始干密度对土体持水性的影响;用泥浆制成干密度为1.25g/cm3的预固结试样,比较相同干密度下,不同成样方式对土体持水性的影响。结果表明:压实试样初始干密度1.5和1.25g/cm3的进气值分别约为70、10kPa,预固结试样初始干密度1.25g/cm3的进气值约为30kPa;土体质量含水率或者饱和度随着吸力的增加而减小,当吸力大于70kPa,压实试样两种干密度曲线重合,说明初始干密度对土-水特征曲线影响发生在0~70kPa,相同吸力条件下,预固结试样持水性更好。 相似文献
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利用集肤效应全程加热与电阻局部加热相结合的加热原理 ,研制了注水井电加热技术装置 ,它将常温水直接注入注水井 ,在地温梯度和电加热系统的共同作用下 ,提高注入水温至6 0℃ ,再利用加热装置底部的加热器集中加热 ,使水温升至 80℃左右 ,直接作用于油层 ;加热功率在地面可调控 ,既改善高凝油、稠油的开采条件 ,又能提高热能利用率 ,增强加热效果。井下实测数据表明 ,采用该装置实施注水井电加热是提高注水井井温及注水量的一种新工艺 ,在注水井的先期保护、恢复已造成冷伤害的注水井和提高注水井寿命等方面有独到之处。 相似文献
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为了探究孔隙盐溶液对高岭土收缩特性的影响,对6组试样分别用不同浓度的NaCl溶液饱和,进行室内收缩实验,获得了试样的收缩曲线。随着水分的散失,试样的含水率减小,孔隙盐溶液的浓度会增大。利用TableCurve 3D软件作出含水率、浓度和孔隙比的三维关系图像,并进行拟合得到三变量函数。根据该函数,可以得出不同孔隙盐溶液浓度下试样的孔隙比随含水率的变化规律,及试样的收缩特性。试验结果分析表明:随着NaCl溶液浓度的增大,试样的体积收缩增大,收缩能力增强;试样的收缩系数、轴向应变、径向应变和体积应变等收缩指标均随着盐溶液浓度的增大而增大,但是NaCl溶液浓度对高岭土的缩限影响很小。 相似文献
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