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采用试验实测的方法,研究不同支管与主管宽度比(β)方钢管焊接T型节点的静力承载机理和破坏形态,并对节点的变形特点、应变分布、荷载-位移曲线进行分析.结果表明:方钢管焊接节点在支管轴向压力作用下的延性较好,试件在破坏前有充分的塑性发展;β=0.4时试件发生主管表面屈服破坏,β=0.8时试件发生表面屈服与侧壁屈曲破坏,β=1.0时试件发生主管弯曲屈服破坏;节点的轴向承载力和初始刚度随着β的增大有显著提高,β=1.0和β=0.8试件比β=0.4试件的承载力分别提高156%和310%,初始刚度则分别提高68.6%和94%;主管两端固定的约束条件对β≤0.8试件的承载机理及破坏形态影响较小,但引起β=1.0试件在节点区域破坏之前发生主管破坏. 相似文献
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槽型套管适用于在役钢管结构的节点局部加强,可有效提高节点承载力和刚度。为研究槽型套管对方钢管节点平面内受弯性能的加强效果,对5组支主管宽度比
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为研究L形包角环口板加强方钢管T形节点(LCPT)轴向滞回性能,对一组包角环口板加强T形节点进行轴向往复加载试验,并与未加强(URT)和覆板加强节点(DPT)进行对比。结果表明:包角环口板加强节点的轴向滞回性能较优,LCPT试件比URT试件的最大荷载可提高103.2%;LCPT试件比DPT试件的累积耗能能力更好,且LCPT试件比DPT试件的拉压对等性更好。进一步对包角环口板尺寸和屈服强度进行有限元参数分析,结果表明:包角环口板厚度是影响LCPT节点轴向滞回性能的关键几何参数,提高包角环口板屈服强度可提高节点承载力,但对节点耗能能力几乎无影响。最后,对比覆板、环口板、包角环口板三种方钢管加强节点的承载和耗能机理,包角环口板加强节点的轴向滞回性能更优。 相似文献
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钢框架带悬臂梁段拼接节点的承载特性分析 总被引:2,自引:0,他引:2
通过有限元计算研究钢框架带悬臂梁段等强拼接节点与可滑移拼接节点的承载特性,得到两者的弯矩一转角曲线和变形、破坏形态,分析不同拼接强度对节点承载性能的影响。经过分析发现虽然可滑移拼接节点的梁翼缘腹板拼接均有所削弱,但其极限承载力并未降低,且转动能力比等强拼接节点提高34.8%;进一步对可滑移拼接节点的变形进行分析,发现滑移能显著提高节点的塑性转角,并给出滑移对转角贡献的公式,与有限元计算结果吻合较好。在对比分析的基础上,给出钢框架带悬臂梁段拼接节点的“强焊弱栓”设计建议,供设计参考。 相似文献
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钢框架柱带悬臂梁段拼接节点的弹塑性分析 总被引:2,自引:0,他引:2
通过有限元模拟研究了钢框架柱带悬臂梁段拼接节点在弹性极限状态和塑性状态下的应力分布规律,将其受力性能和变形能力与普通无拼接节点进行对比,分析2种不同连接节点的变形性能和不同连接刚度对节点承载性能的影响.结果表明:虽然带悬臂梁段拼接节点的梁翼缘、腹板均有所削弱,但其初始刚度和极限承载力受影响较小,且弹性刚度高于无拼接的焊接节点;而在塑性极限状态下,带悬臂梁段拼接节点的高强螺栓拼接会出现滑移,其转动能力要高于无拼接节点,可见利用拼接滑移耗散地震能量输入是可行的. 相似文献
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新疆传统首饰是中华优秀传统文化中不可忽略的一个组成部分。在新时代的审美需求的影响下正面临着变革与创新,其传承与数字化记录工作成为了一个亟待解决的课题。随着VR展示手法的逐渐普世,首饰的展示呈现方法可以通过数字化三维建模与VR展示手法记录并呈现出来。成为数字化保护的原始数据模型[1]。利用CINEMA 4D将首饰的基本形态进行数字化建模,并利用Virtual Reallity Platform builder进行VR展示,打破民间非遗技艺传承的局限。为民间工艺品的传承和非遗的数字化保护提供参考和建议。 相似文献
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采用试验实测的方法,研究不同支管与主管宽度比(β)的方钢管焊接T型节点的静力与滞回性能,分析了节点的破坏形态、荷载-位移曲线、承载及耗能能力。结果表明:支管与主管宽度比对节点的静、动力性能有明显影响,如在支管轴向压力作用下,β=0.4,0.8时试件的破坏分别受主管上翼缘屈服和主管侧壁屈曲控制,支管的轴向往复加载会引起节点的开裂破坏,试件裂纹分别沿主管上翼缘和支管根部贯通;β=0.4的试件能耗系数比β=0.8时提高43.5%,这种提高与各试件的耗能机制不同有关。往复加载试件的受拉开裂会降低节点的承载力,但按GB 50017—2003《钢结构设计规范》设计的节点承载力具有足够的安全储备。 相似文献
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为分析方钢管加强节点的轴压承载能力和破坏模式,对支管与主管宽度比β=0.4和β=0.8的两组覆板加强节点、竖向插板加强节点进行轴向静力加载试验。分析了节点破坏模式、荷载 位移曲线、主管变形及应变,以及加强节点的受压承载机理。结果表明:在支管轴向压力作用下,未加强及加强节点的变形能力都较好,试件在破坏前有充分的塑性发展;覆板及插板加强节点的受压承载能力较对应的未加强试件有显著提高,当β=0.4时加强节点的破坏模式与未加强节点一致,当β=0.8时存在节点过度加强问题,引起支管先于节点破坏;相同β下,覆板加强节点的受压承载力高于竖向插板加强节点;在主管表面屈服破坏控制的情况下,覆板加强节点的承载机理为覆板与主管上翼缘共同屈服,竖向插板加强节点的承载机理为插板扩大了主管上、下翼缘的屈服范围。 相似文献