螺旋压缩弹簧的应力松弛性能试验研究

研究了超细晶粒形变热处理６５Ｍｎ，６７Ｂ及７２Ａ钢丝制弹簧的应力松弛性能。在半对数坐标中，弹簧负荷损失率随时间变化可分为二个阶段，且均为直线，可以用：（△Ｐ／Ｐ０）％＝ａ＋ｂｌｎｔＲ表示，钢丝强度越高，负荷损失率越小，拐点左移，随着去应力退火温度升高，弹簧负荷损失率不是单调变化的，初始负荷越高，负荷损失率越大，但是第一和第二阶段松弛率变化却相反，拐点也将左移，指出应力松弛过程伴随有组织亚结构的变化     

金属线材热处理用流态粒子炉

本文介绍了流态粒子炉用于金属线材热处理时的工艺特点和技术难点,强调了炉子关键部位设计时应注意的问题。     

形变热处理钢丝透射电镜组织分析

在(1)的基础上用复型及薄膜透射电镜技术观察与分析了形变热处理50CrVA 钢丝的显微组织结构,目的在于探索钢丝形变热处理的强韧化机理。在透射电镜下观察了马氏体形态及结构、发现仅在～1μm 范围内即存在着多种组织组成物:碳化物沿位错析出,弥散而均匀。马氏体板条间存在残余奥氏体膜,此膜在400℃回火时转变为渗碳体,引起材料韧性下降。组织中的未溶碳化物,周围环绕着一层高度畸变区。能谱分析证实它为一高铬合金渗碳体。用复型及薄膜透射电镜分析了组织中 M—A 岛、复型电镜观察到多种 M—A 形态、M—A 岛呈延伸变形状,表明它产生于分级之间,形变之前。透射电镜分析明确 M—A 岛内部亚结构为胞状位错网络及孪晶,位错网络上析出有微细碳化物。经400℃回火后渗碳体沿(112)孪晶面析出,其方向符合孪生方向。观察与分析确定 M—A 岛为一高碳区,其禽碳量约为1%,其断裂特征为解理断裂。当 M—A 岛的粒度由3μm 细化至～1μm 时,钢丝扭转断裂周次由3～5周提高至16～23周。结论指出形变淬火钢丝的主要强化因素为弥散强化及位错亚结构强化,而碳化物在位错处择优析出增强了这两种强化效果,M—A 岛作为“硬质”颗粒,对强化亦有所贡献,材料的韧化因素归结为:组织细化,亚结构细化,马氏体板条间存在残余奥氏体膜等。     

10Cr14Ni6Mn4不锈钢的马氏体转变

用光学显微镜、透射电子显微镜和Ｘ射线衍射仪研究了经１０５０℃×０．５ｈ固溶处理和６９．１％冷变形，再快速加热到８００℃～１１００℃水冷后，放入液氮中冷处理的１０Ｃｒ１４Ｎｉ６Ｍｎ４钢的马氏体转变。试验结果表明，试验用钢存在γ→ε、γ→ε→α和γ→α３种形式的马氏体转变。ε马氏体的形态为细片状，ε马氏体和奥氏体的位向关系为（１１１）γ∥（０００１）ε、［１１２］γ∥［１２１０］ε。α马氏体有两种形态：板条状马氏体和细颗粒状马氏体。α马氏体和奥氏体的位向关系符合Ｋ－Ｓ关系。     

50CrVA钢丝晶粒超细化处理工艺及组织分析

弹簧广泛地应用于宇航、机械制造、交通运输及仪器仪表等各个行业,随着科学技术的不断发展,要求弹簧在高应力条件下工作能有高的疲劳寿命。目前国内生产的弹簧性能往往满足不了高应力的要求,而要从国外进口一些高应力弹簧。为此,我们采用三次循环快速加热方法,使材料的晶粒达到超细化来提高弹簧在高应力条件下的疲劳寿命。本文介绍了新研制的φ1.6毫米50CrVA 钢丝,经三次循环加热处理后,晶粒度达(ASTM)13～14级,性能为:σ_b=1824兆牛/米~2,ψ≥50%,扭转次数为4次,自缠良好。与同类钢的油淬火处理工艺相比,断裂强度要高196兆牛/米~2,断面收缩率要高5%左右。文中还报道了超细化处理及油淬火处理的钢丝显微组织分析结果。     

超细晶粒形变热处理弹簧的疲劳特性及Ⅲ型断裂

研究了经超细晶粒形变热处理工艺处理的65Mn钢丝所制弹簧的疲劳特性及断裂类型。实验结果表明此类弹簧具有优异的疲劳性能,利用实验数据绘制成Goodman图,并进行实验弹簧断口SEM分析,对疲劳断裂类型特别是Ⅲ型早期疲劳裂纹的萌生与扩展进行了研究。指出Ⅲ型疲劳断裂与Ⅰ型断裂同为一种普遍的弹簧早期疲劳断裂型式。     

螺旋压缩弹簧的应力松弛性能试验研究

研究了超细晶粒形变热处理６５Ｍｎ，６７Ｂ及７２Ａ钢丝制弹簧的应力松弛性能。在半对数坐标中，弹簧负荷损失率随时间变化可分为二个阶段，且均为直线，可以用：（Ｐ／Ｐ０）％＝ａ十ｈｌｎｔＲ表示。钢丝强度越高，负荷损失率越小，拐点左移，随着去应力退火温度升高，弹簧负荷损失率不是单调变化的，初始负荷越高，负荷损失率越大，但是第一和第二阶段松弛率变化却相反，拐点也将左移。指出应力松弛过程伴随有组织亚结构的变化。