复吹转炉中渣-金混合的研究

一、前言近年来,籍铁矿的熔态还原炼制生铁,或同时通过喷煤粉使之气化,该技术在日本、瑞典、西德等国已得到开发,并引起了广泛的兴趣。而按熔态还原的原则熔炼锰铁、铬铁等铁合金也已是颇为时髦的课题。就铁合金的熔态还原而言,许多研究都选择     

真空循环精炼过程中钢液的流动和混合特性

在线尺寸为 90t多功能RH装置 1/5的水模型上 ,研究了真空循环精炼 (包括RH和RH -KTB)过程中钢液的流动和混合特性 采用一能获得更可靠结果的新方法更精确地直接测定了环流量 ;显示、观察和分析了钢包内流体的流动状态和流场 ;以电导法测定了钢包内流体的混合时间 ;由脉冲响应法获得了RH模型内的停留时间分布 考察了主要工艺和几何因素 ,包括气体的顶吹 (KTB)操作的影响 结果表明 ,以Qlp =0 0 333Qg0 2 6Du0 69Dd0 80(t/min)可以相当精确地计算该多功能RH装置内钢液的环流量 ,式中 ,Qg为提升气体流量 (NL/min) ,Du 和Dd 分别为上升管和下降管内径 (cm) 对该RH装置 ,在上升管和下降管内径同为 30cm的情况下 ,钢液的最大环流量 (“饱和”环流量 )约为 31t/min 相应的提升气体流量为 90 0NL/min 在本工作条件下 ,如同KTB操作那样经顶枪向真空室吹入气体 ,并不显著影响RH过程的循环流动特性 在精炼过程中 ,钢包内存在一主回流和大量小涡流 ,并在来自下降管的液流和其周围液体间形成一明显的液 -液两相 流 这种流动状态对精炼过程中钢包内的混合和传质有很大的影响 ,起决定性的作用 对该RH装置 ,混合时间和搅拌能密度间的关系为τm ∝ε-0 50 ;混合时间随提升气体流量的增大而迅速缩短 在相同的     

旋转气流下AOD熔池内流体流动和混合特性的水模拟研究

在以足够高的运动相似性对双枪呀吹非旋转气流１８ｔ ＡＯＤ炉内流体流动和混合特性水模拟研究的基础上，对采用套管式螺旋板型喷枪时ＡＯＤ熔池内流体流动和混合特性作了水模拟研究，所用喷枪的中心管（主枪）内置有一厚度为０．２ｍｍ的黄铜质螺旋型板条，相应的螺距为４６．５７ｍｍ，环缝（副枪）与原模型喷枪相同。考察耻旋转射流下吹气量和枪间夹角的影响及螺旋型喷枪对实际过程的适用性。结果表明，在相同的吹气量下，与非旋     

采用Thyssen长寿搅拌器(TLS)进行电炉底吹气

Thyssen Stahl AG 的 Obe-rhausen 电炉厂在130吨 UHP 炉上试验采用 TLS,即气体通过一短的喷嘴砖和导流板吹向整体捣打的炉底然后进入熔池(见图),经过导流板的气泡分布均匀并冷却炉底。捣打炉底的乾的镁质混合料具有特殊的颗粒分布,其成分大约为:MgO 77％,Fe_2O_3 3.6％,CaO18.5％,SiO_2 0.6％。气体可为 N_2或     

水平浸没式喷吹气体射流反冲现象及其对炉衬蚀损的影响

以采用套管式喷枪双枪喷吹的１８ｔＡＯＤ炉内精炼过程为例,对不同工况下水平旋转和非旋转气体射流的反冲现象具有各不相同的影响作了水模拟研究。结果表明,与底吹下的情况相比,水平旋转和非旋转气体射流的反冲现象具有各不相同的特征;对这两种射流的反冲现象,主枪气流起决定性的作用,副枪气流则有显著的缓解的抑制效应;熔池内液体的循环运动晃引起反冲的另一重要原因;浮力有相当大的影响,不仅可使反冲强度增高,且会使炉衬     

喷粉处理时钢中氮行为的水模研究

一、前言喷射冶金在钢水脱硫及非金属夹杂物的控制方面是很有魅力的。但它或多或少会引起[N]的增加。为数众多的钢厂及材料的用户对此不无焦虑。本报告利用水模拟的方法研究了钢包内氮的分布、影响吸氮的因素,并对抑制吸氮的方法作了若干探索。二、喷粉处理时钢包内氮的分布对喷粉过程中包内钢水的吸氮来说,一般都认为氮来源于气相。气相中的氮通过气     

伍德合金模拟钢液的底吹研究

采用伍德合金模拟钢液，研究单孔喷嘴底吹，观察熔池液体涌起高度及同质固体小球在溶池中的传热熔化规律。实验表明，液体的涌起高度及熔池传热与底吹流量、熔池深度和熔池中的不同区域等因素有关。