增强体织物组织结构对曲面复合材料力学性能的影响

为了探究曲面复合材料中增强体织物组织结构对其力学性能的影响,采用不同组织结构（平纹、斜纹、缎纹、无纬结构）的玄武岩织物,浸渍在环氧树脂与固化剂混合溶液中,在特制模具中加压复合成型制备了一系列曲面复合材料。采用3点弯曲试验法对曲面复合材料的弯曲强度和弯曲模量进行了测试,并且研究了曲面复合材料的冲击性能以及顶破强力及其破坏机理。结果表明,平纹增强体的玄武岩曲面复合材料弯曲性能最佳;组织结构为缎纹的玄武岩曲面复合材料冲击性能最佳,弯曲强度和平纹相近,在顶破强力上缎纹结构略低于斜纹结构。     

基于ABAQUS的混凝土材料子程序开发与应用

为了对复杂高层结构进行数值模拟,初步探讨了ABAQUS显式动力模块下的用户材料子程序(VUMAT)的开发过程,给出了可应用于VUMAT接口的单参数混凝土弹塑性模型的显式计算表达式,通过对梁单元的应用初步验证了该材料模型的有效性。最后结合工程实例对数值模拟和振动台试验结果进行了对比分析研究。分析结果表明,所建立的分析模型不但能够较为准确地判断高层结构在大震作用下的屈服顺序及薄弱部位,而且能够方便地考虑结构塑性阶段的损伤扩展情况。     

热轧粘合工艺参数对非织造材料力学性能的影响

采用正交试验法综合分析热轧粘合方式与工艺参数对非织造材料力学性能的影响,以热熔胶含量、纤网密度、热轧压力、热轧时间为影响因素,讨论采用同种热轧粘合方式时,纤网密度与热轧工艺参数对非织造材料力学性能的影响,并进一步比较不同热轧粘合方式下非织造材料力学性能的差异性。结果表明:表面粘合非织造材料的断裂强力与顶破强力随着纤网密度的增加而增大,随着热轧压力与热轧时间的增加先增后减,断裂强力随着热熔胶含量的增加而增加,但顶破强力先增后减;面粘合非织造材料的断裂强力与顶破强力随着纤网密度的增加而逐渐增大,随着热轧压力的增加而逐渐减小,断裂强力随着热熔胶含量的增加而增大,随着热轧时间的延长而逐渐减小,顶破强力随着热熔胶含量的增加先增后减,随着热轧时间的延长而逐渐增大;并在相同的工艺参数下,表面粘合非织造材料的力学性能要优于面粘合。     

混杂工艺对椰壳-大麻/聚丙烯复合材料力学性能的影响

采用正交分析法,讨论混杂工艺和复合工艺对椰壳-大麻/聚丙烯（PP）复合材料力学性能的影响。结果表明,混杂处理后的椰壳-大麻/PP复合材料的力学性能均比相同复合工艺条件下的大麻/PP复合材料有较大程度的改善。椰壳纤维与大麻纤维质量比对混杂椰壳-大麻/PP复合材料力学性能影响最大,且混杂椰壳-大麻/PP复合材料的力学性能随椰壳纤维含量的增加而线性增大;混杂针刺毡中PP纤维质量分数对混杂椰壳-大麻/PP复合材料的抗弯强度影响较大,最初混杂椰壳-大麻/PP复合材料的抗弯强度随PP纤维质量分数的增加而减小,随后又随PP纤维质量分数的增加有一定程度的增大,而混杂椰壳-大麻/PP复合材料的抗拉强度则随PP纤维质量分数的增大而线性减小;混杂椰壳-大麻/PP复合材料的力学性能随复合层压温度的升高呈下降趋势。      

溅射功率对碳纤维及C/C膜界面复合材料性能的影响

室温下利用磁控溅射技术在碳纤维表面沉积碳膜,探究溅射功率对碳纤维及其复合材料性能的影响。结果表明:不同溅射功率改性后的碳纤维与改性前的碳纤维相比,石墨化程度、微晶尺寸均有一定程度的增大;随着溅射功率的增大,断裂强度和弯曲强度都呈现出先增大后减小的趋势,与改性前相比,断裂强度分别提高了27.14%(150W)、32.98%(250W)、18.89%(350W)、17.94%(450W),弯曲强度提高了28.66%(150W)、39.45%(250W)、8.49%(350W)、3.28%(450W);并且改性后的碳纤维增强复合材料在拉伸过程中会出现屈服阶段,不再是典型的脆性断裂,界面性能得到改善。