基于Ohde理论的群桩极限端阻力计算公式

为从理论上探讨群桩中桩-土-桩的相互作用,分析该作用对群桩端阻力形成机理的影响,以建立在压缩机理之上的适用于单桩端阻力分析的Ohde理论为基础,提出了无黏性土中群桩极限端阻力的计算模式,据此分别推导出了群桩中边桩和中桩的极限端阻力理论计算公式.该公式能够定量反映桩距、桩径、桩端的入土深度和桩端以下土层的物理力学性质等因素对极限端阻力的影响,计算得到的群桩极限端阻力随相对桩距(桩距与桩径之比)减小而增加的规律与模型试验的实测结果基本一致.     

大型群桩基础地基破坏性状研究

介绍了以单根桩模拟大型桩群的模型试验方法，并用该方法对埋入紧砂中的大型桩群就不同桩距和不同埋深情况共进行了１３组模型试验。试验中用读数显微镜详细观测了地基土的位移场，并测出了桩端阻力与桩端沉降的关系曲线，根据这些试验成果，对地基的破坏性状和桩端阻力机理进行了分析。分析结果表明，只要桩的埋深约大于１倍桩径，则地基总是以单独刺入破坏的型式发生破坏，桩端阻力为压缩机理所控制。     

高速公路施工监理中质量控制问题初探

针对一些施工监理的实际经验，结合我国实施公路施工监理制度时间较短，承包商对严格按国际上通行的FIDIC条款规范施工一时还不完全适应的情况，本文总结了高速公路施工中保证工程质量的一些经验，以供参考。     

粉喷桩复合地基有限元分析

本文以ANSYS为工具 ,对复合地基进行了数值试验。探讨并求出了这种复合地基的有效桩长。为了检验有限元计算结果的可靠性 ,对粉喷桩复合地基模型的P S曲线的计算值与现场实测值进行了比较。     

对“土工格栅加筋地基承载力计算”讨论的答复

吴能森同志对笔者发表于《土工基础》1996年第三期上的“土工格栅加筋地基承载力计算”（以下简称“原文”）一文提出了几点讨论意见，现答复如下，不对之处还望指正。1关于土工格栅变形后的形状问题子铺在软土地基与粒料垫层间的土工相栅或土工织物，在垫层表面作用着矩形或条     

基于影响带观测的加筋土坡稳定性分析

为了观测土工格栅加筋影响带的范围,采用特制的一侧透明的拉拔盒,共对6种不同级配的粗粒土分别完成了4种法向压力下的拉拔试验。通过预埋于土中用大头针尖制作并包裹于导线皮中的位移观测点,直接观测了土工格栅在粗粒土中拉拔引起的土粒位移,发现格栅的拉拔会带动其上一定厚度范围内的土体发生移动,这个范围称之为加筋影响带。试验发现平均粒径d_(50)0.83 mm的粗粒土中,土工格栅加筋影响带的厚度δ与试样的法向压力没有关联,主要与土粒级配有关,当d_(50)1.05 mm时,δ随d_(50)的增大有较显著的增加;而当d_(50)1.05 mm后,这种趋势明显减缓;特别是当d_(50)1.65 mm后,二者呈良好的线性递增关系。基于这一试验结果,提出了考虑加筋影响带的加筋土坡稳定性分析方法,简称影响带法。在这一方法中,认为土工格栅的加筋作用相当于增加了加筋影响带内土的黏聚力,而内摩擦角不变。从而将加筋土坡简化为成层土坡,使计算大为简化。而计算得到的加筋土坡稳定安全系数在加筋层距不大于0.6 m,且格栅抗拉强度大于20 k N/m时,与有限元强度折减法的计算结果符合良好。     

大型群桩基础地基破坏性状研究

介绍了以单根桩模拟大型桩群的模型试验方法，并用该方法对埋入紧砂中的大型桩群就不同桩距和不同埋深情况共进行了１３组模型试验试验．用读数显微镜详细观测了地基土的位移场，并测出了桩端阻力与桩端沉降的关系曲线根据这些试验成果，对地基的破坏性状和桩端阻力机理进行了分析．分析结果表明，只要桩的埋深约大于１倍桩径，则地基总是以单独刺入破坏的型式发生破坏，桩端阻力为压缩机理所控制     

土工格栅加筋地基承载力计算

在模型试验成果的基础上，提出了条形荷载下土工格栅加筋地基承载力计算公式。该公式可以推求基底压力与地基沉降的理论曲线。由于较为合理地考虑了土工格栅在加筋地基中所起的作用，所以公式的理论计算结果与模型试验数据相吻合。     

柔性加筋土复合体力学性能试验

为了研究柔性加筋土复合体的基本力学特性,分别对无纺土工布加筋砂、土工格栅加筋砂、"土工布+纤维"综合加筋砂和"土工格栅+纤维"综合加筋砂制作的多组试样完成了一系列组合工况下的无侧限抗压试验.得到以下主要结论:1)土工布的强度和加筋层间距应与砂的密度相匹配,此时,两者协同工作性最好,加筋砂土极限强度高,破坏应变大;2)相同情况下,"土工布+纤维"综合加筋砂的强度比土工布加筋砂的高,但当砂的密度和加筋层间距都较小时,强度提高不显著;3)应变较大时,土工格栅加筋砂的强度明显低于土工布加筋砂的强度,这可能是格栅与砂土的刚度差异过大以致格栅-土界面产生了相对滑动所致;4)纤维的掺入既提高了"土工格栅+纤维"综合加筋砂的强度,又提高了其承受大变形的能力.