2A14铝合金TTT曲线及其淬火敏感性

采用分级淬火实验方法,绘制了2A14铝合金时间-温度-转换率(TTT)曲线,利用XRD、TEM、EDS等观察分析了合金等温过程中的组织变化,结合Avrami方程研究了等温过程中相变动力学。结果表明合金TTT曲线鼻尖温度为350℃,淬火敏感区间为300~400℃。2A14铝合金过饱和固溶体在350℃等温处理时快速分解,第二相脱溶析出速率达到最高。鼻尖温度较大的过饱和度和较高的扩散速率是第二相快速析出和长大的主要原因。2A14铝合金淬火过程中,建议在淬火敏感区间(300~400℃)提高冷却速率抑制第二相析出,在其他温度区间适当降低冷却速率,以获得较高的综合性能。     

铝合金机轮轮毂锻件微观组织仿真及工艺优化

利用Deform-2D仿真软件,研究了锻造工艺对机轮轮毂锻件微观组织的影响,并用实验进行了验证。研究结果表明,热模锻时,提高模具温度在细化锻件晶粒方面效果显著,特别是当温度高于420℃后;采用坯料、模具温度均为450℃,成形速度为0.1mm/s的等温模锻工艺成形机轮轮毂,锻件形变均匀,晶粒细小均匀,再结晶充分。仿真结果与实验结果基本符合。     

2195铝锂合金超低温流变行为及成形特性研究

2195铝锂合金薄壁件被广泛应用于航空航天领域,提高2195铝锂合金的成形性是实现其高性能成形制造的基础和前提.本工作通过不同温度(298～77 K)和不同应变速率(0.00025～0.01 s-1)的超低温单轴拉伸试验研究了变形温度和应变速率对2195铝锂合金超低温流变规律的影响,结合埃里克森杯突实验及断口形貌观察,分析了变形温度对成形性的影响机理.结果表明:变形温度由室温(298 K)降低至超低温(77 K),2195铝锂合金试样延伸率和抗拉强度较室温分别提升78.11％和71.13％;杯突值(lE)和最大凸模力较室温提升19.2％和51.4％.同时,超低温条件下,材料加工硬化率较室温更高,并且具有更大的稳定塑形应变区间,成形性能明显提高;试样断口韧窝较室温尺寸减小、深度增加、分布更加均匀,断裂模式为典型的韧性断裂.     

2219铝合金的TTT曲线与微观组织

采用分级淬火方法测定2219铝合金的时间-温度-电导率(TTT)曲线。利用EDS和TEM等分析手段并结合Avrami方程,研究2219铝合金在等温过程中的组织变化和相变动力学。结果表明:合金TTT曲线的鼻尖温度为440℃,淬火敏感温度区间为300~480℃;等温保温时,过饱和固溶体分解析出第二相粒子,在440℃附近,第二相(主要为θ平衡相)的析出速率达到最高;鼻尖温度的高相变驱动力和较快的扩散速率是θ相析出和长大的主要原因,建议在淬火敏感区间应加快淬火冷却速率避免粗大平衡相的析出,而高于淬火敏感区间温度时可适当降低冷却速率减小热应力的影响。     

7085铝合金的淬火敏感性

采用分级淬火法测定了7085铝合金的TTT和TTP曲线,并结合透射电镜对其淬火敏感性进行了研究。结果表明,在等温保温过程中7085铝合金淬火态电导率升高,时效态硬度下降,在中间温度段电导率及硬度变化较快;TTT和TTP曲线的鼻尖温度约为320℃,淬火敏感区间为250~370℃;等温保温过程中,过饱和固溶体分解析出平衡相η,在320℃附近析出速率达到最大,随着等温保温时间的延长,η相聚集并长大,时效后出现大量无沉淀析出区域,导致性能显著下降;在淬火敏感区间,较高的相变驱动力和较大的扩散速率是η相快速析出长大的主要原因。     

回归温度和时间对深冷变形7A85铝合金显微组织、力学性能和腐蚀行为的影响（英文）

为了平衡合金的强度、塑性与耐蚀性,在不同回归温度和时间条件下对深冷变形7A85铝合金的显微组织和综合性能进行研究。结果表明,在较低回归温度和时间的回归再时效(RRA)制度和T6 (120℃, 24h)制度下,合金具有较高的强度,但耐蚀性较差。对于RRA,在一定范围内增加回归温度和时间会降低合金的强度,但合金的电导率和耐蚀性显著提高。然而,过度地增加回归温度和时间使合金的耐蚀性降低。相同的回归温度下,随着回归时间的延长,合金的伸长率先减小后增大。与三向深冷变形7A85铝合金的最佳匹配的制度为RRA180-0.5 ((120℃, 24 h)+(180℃, 0.5 h)+(120℃, 24 h))。     

7050铝合金锻件显微组织均匀性的表层增塑累积变形调控（英文）

为调控大型飞机用铝合金结构件的组织均匀性,提出表层增塑累积变形的方法。采用电子背散射衍射、透射电子显微镜和X射线衍射技术研究7050铝合金锻件表层增塑累积变形后的显微组织。结果表明,7050铝合金锻件的显微组织演变对变形温度比应变速率更敏感。锻件的位错密度随着变形温度的降低和应变速率的增加而持续增加。通过表层增塑累积变形实现位错密度和形变储能的高效累积。此外,建立7050铝合金的静态再结晶模型,计算得到的静态再结晶体积分数与实验结果吻合较好,说明该模型能够准确地描述7050铝合金在表层增塑累积变形调控中的静态再结晶行为。     

锻态AZ80镁合金的高温压缩流变行为

通过热模拟试验研究了锻造开坯后细晶AZ80镁合金的高温压缩流变行为,应变速率范围为10~(-4)~10~(-1)s~(-1),温度范围为250~410℃。结果表明:锻造开坯后镁合金塑性变形能力较铸态明显改善,热激活能降低至178.09 kJ/mol;低温条件下(250~300℃),基体析出大量Mg_(17)Al_(12)相,材料动态再结晶不充分,导致应力集中,在较高应变速率(10~(-1)s~(-1))下变形时,产生了开裂缺陷;高温条件下(350~410℃),材料发生了完全动态再结晶,在变形温度350℃,应变速率10~(-1)s~(-1)条件下,晶粒尺寸由25.6μm进一步细化至12.5μm。AZ80镁合金适宜的模锻成形条件为:温度350~380℃,应变速率10~(-2)~10~(-1)s~(-1)。     

23Co13Ni11Cr3Mo钢高温变形奥氏体晶粒的演化规律

在Gleeble 1500热模拟机上对23Co13Ni1 1Cr3Mo超高强钢进行了大变形等温压缩实验,研究了变形温度、应变速率对奥氏体晶粒尺寸的影响.结果表明:奥氏体晶粒尺寸对数与变形温度倒数、应变速率对数和Z参数对数呈线性关系,降低温度、提高应变速率、增大Z参数,有利于细化晶粒,改善晶粒组织均匀性.根据实验结果得出了23Co13 Ni1 1Cr3Mo钢锻造温度和应变速率范围,建立了奥氏体晶粒尺寸模型,模型预测值与实验值吻合较好.