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研究了快速凝固NiAl-Cr(Mo)-Zr合金及其均匀化热处理后的显微组织和力学性能。结果表明:快速凝固NiAl-Cr(Mo)-Zr合金的组织由NiAl和Cr(Mo)两相组成,并有少量初生NiAl相,在共晶胞界处存在少量不连续分布的Heusler(Ni2AlZr)相。随着Zr含量的增加,Heusler相的数量增加,Cr(Mo)相的片层间距增大。均匀化热处理后,共晶胞界上不连续分布的Heusler相或大量消失、或全部消失,NiAl和Cr(Mo)层片状组织形貌基本没有变化。NiAl-Cr(Mo)-0.5Zr合金在应变速率为2.78×10-3s-1时,随着测试温度的升高,合金的压缩屈服强度降低。 相似文献
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研究了定向凝固NiAl-Mo(Hf)和NiAl-Fe(Nb)合金的拉伸行为和显微组织变化.结果表明,两种合金在一定的拉伸条件下均具有反常的屈服行为和中温脆性.反常屈服和中温脆性行为与合金中含有的Ni3Al相有关.两种合金在高温时还表现出高应变速率的超塑性变形行为.超塑性变形的主要机理是位错滑移和攀移产生的应变硬化与动态回复和动态再结晶的应变软化作用相平衡.超塑性变形试样的断口呈韧性特征,在断裂区有孔洞产生. 相似文献
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阶梯往复变温和高纯氮气对气体渗氮的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
针对气体渗氮工艺存在的周期长和脆性大两个问题进行了初步的探讨。依据气体渗氮的动力学,采用阶梯往复式变温、扩散期通高纯氮气以及预氧化等方法对传统气体渗氮工艺进行了改进。结果表明:在渗氮质量高于传统方法的基础上,气体渗氮的周期大约缩短40%。 相似文献
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研究了NiAl金属间化合物在拉伸条件下的超塑性变形行为和机理.结果表明用常规精铸工艺和定向凝固工艺制备的NiAl及NiAl基合金都表现出典型的超塑性特征.根据这些合金的显微组织的特点可以分为3类多相等轴晶组织(NiAl-9Mo,NiAl-25Cr,NiAl-20Fe-Y、Ce,NiAl-30Fe-Y);单相等轴晶组织(NiAl)和柱状晶组织(NiAl-27Fe-3Nb,NiAl-15Cr,NiAl-5Mo-0.5Hf).相应的超塑性变形机理分别是晶界滑动伴随着动态回复,动态回复和再结晶以及晶内的位错滑移. 相似文献
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研究了球化退火温度、淬火温度、淬火冷却方式对Cr5Mo1V冷作模具钢组织和性能的影响。结果表明,Cr5Mo1V钢的球化退火温度范围为820-860℃;淬火温度在保证奥氏体中溶解较多的碳和合金元素的同时,不能超过950℃;淬火冷却方式宜采用油冷。 相似文献
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热等静压对NiAl-Cr(Zr)金属间化合物合金显微组织和性能的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了铸造和经热等静压 (HIP)处理的 Ni Al- 33.5 Cr- 0 .5 Zr多相金属间化合物合金的显微组织和高温力学性能。结果表明 ,经 HIP处理后 ,共晶胞尺寸变化不大 ,但 α- Cr相变粗 ,变长 ;胞界上的 Ni2 Al Zr相转变为富 Zr相。HIP处理后 ,压缩屈服强度明显提高 ,在 12 73K,应变速率为 1.0 4× 10 - 3s- 1时 ,σ0 .2 增加约 5 0 % ;应变速率为 1.0 4× 10 - 4 s- 1 ,5× 10 - 5 s- 1 时 ,σ0 .2 增加约一倍。在 1373K时 ,σ0 .2 增加的幅度较小。低应变速率时 ,HIP处理后的压缩真应力 -真应变曲线也与铸态的显著不同。高温压缩变形很好地符合幂指数规律和温度补偿的幂指数规律。TEM观察表明 ,HIP处理后的高温变形受亚晶粒的形成控制 相似文献
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NiAl-Cr(Zr)合金的高温力学行为与韧脆转变 总被引:7,自引:0,他引:7
研究了多相金属间化合物NiAl-33.5Cr-0.5Zr合金的显微组织、高温力学行为与初脆转变。铸造合金由β-NiAl和α-Cr组成的共晶胞及沿共晶胞界分布的Ni2AlZr(Heusler)相组成.用热等静医处理后.在胞界处的Ni2AlZr相转变为富Zr相.该合金具有较高的高温压缩强度,高温压缩变形很好地符合幂指数规律.对高温拉伸延伸率的研究表明,该合金具有较明显的韧脆转变温度(BDTT),当应变速率为1.04x10-4s-1时,韧脆转变温度是1173K,应变速率提高两个数量级时,韧脆转变温度升高约100K.讨论了高温变形和韧脆转变机理. 相似文献
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详细介绍和评述了金属间化合物NiAl的合金化与凝固技术的研究现状,并重点介绍了合金化对NiAl合金的塑性、韧性和强度的影响,以及定向凝固,普通铸造和单晶制备技术对NiAl合金强韧化的影响。其中,定向凝固技术制备的NiAl基与难熔金属相组成的共晶合金具有良好的综合力学性能,既具有较高的高温强度,又具有较好的室温韧性。 相似文献