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采用Thermo-Calc软件对耐氯盐腐蚀高Cr钢(8.0%~11.0%)和中Cr钢(3.5%~6.5%)各相摩尔分数,N和Cr在各相中的质量分布进行了计算。结果表明,含N质量分数为0.03%~0.08%的高Cr钢在837~783℃时,析出Cr2N相且N几乎完全固溶其中,有7.8%Cr固溶于α中,0.7%Cr形成M23C6,剩余Cr形成Cr2N;Cr钢在870~773℃时,析出CrN相,645℃时CrN转变为Cr2N相,4%Cr固溶于α中,0.7%Cr形成M23C6,剩余Cr形成Cr2N。控制板条马氏体比例95%以上的条件是高Cr钢的临界冷速≥0.5℃/s,中Cr钢的冷速≥10℃/s。在10℃/s冷速下,中Cr钢中存在约3.5%的介于板条马氏体带之间的薄膜状残留奥氏体。为了减少中Cr钢混晶,采用单道次压缩热模拟试验,确立了实验钢的动态再结晶的临界条件,得出变形激活能和应力指数分别为234085 J/mol和1.79,并建立了实验钢的Z参数的表达式。 相似文献
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在0.01 mol/L的NaHS03溶液中,测定Cu-P-Cr、Cu-P-Cr-Ni钢的极化曲线及周浸腐蚀质量损失,对其组织及耐蚀性进行研究.结果表明,Cu-P-Cr钢48 h、72 h耐蚀性略低于Cu-P-Cr-Ni钢,但随着周浸时间的加长,至96 h时,Cu-P-Cr钢质量损失率低于Cu-P-Cr-Ni钢;两种钢在72 h、96 h相对Q235钢的腐蚀速率分别为0.595、0.529和0.546、0.596.在经济型耐蚀钢中,细化原奥氏体晶粒可提高耐蚀性;通过控制连铸和连轧工艺,Cu、Cr、V和Mn协同形成复合相,抑制了单相Cu在钢的表面或晶界处富集. 相似文献
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介绍了帘线用钢的技术要求,并通过对比国内外帘线用钢的生产工艺及产品质量,对国内外帘线用钢的钢质洁净度、盘条表面质量及实际使用效果进行了阐述,并就夹杂物对帘线用钢质量的影响进行了分析。 相似文献
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介绍了DILLIINGER HueTTENWERKE厂的立式连铸机建设具体方案和实际应用效果。 相似文献
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介绍了高速铁路轨道板用高强度长材产品的种类及特点、开发过程关键工艺技术。通过合理Mn、Cr、B、Ti优化组合,自主设计了无砟CRTS1型板专用拉杆盘条的化学成分,满足了高铁设计的要求;精炼过程渣面避免采用硅铁粉的扩散脱氧,提高炉渣碱度的工艺,可以提高钢材的洁净度,w(T[O])控制在7×10-6~12×10-6;针对中碳高硅钢脱碳敏感性强的问题,开发了脱碳层控制技术,包括加热炉温度、时间、气氛以及轧后冷却制度的控制,将中碳高硅钢脱碳深度控制在小于1%钢材直径,无全脱碳;利用表层组织强化和析出强化来提高强度,同时轧材心部获得细小的铁素体+珠光体来保证材料的塑性,实现了高铁用精轧螺纹钢筋在高强度基础上的高塑性。 相似文献
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通过中试轧制、电渣压力焊制备了Cu-P-Cr钢及其焊接接头,利用光学显微镜研究了电渣压力焊接接头的组织晶粒度,利用干湿交替实验机、SEM、EPMA、XRD研究了Cu-P-Cr钢及其焊接接头在1.0×10-2mol/L的Na HSO3溶液中的耐腐蚀性能、锈层元素分布及组成,分析了母材与焊接接头的耐腐蚀机理及其影响因素。研究结果表明:焊接接头与母材的腐蚀速率相比碳钢分别为64.6%与61.5%。焊接接头锈层中Cu、Cr元素的大量富集、α-Fe OOH相的转变是腐蚀性能优异的主要原因,而焊缝及熔合区形态各异的铁素体+珠光体+魏氏组织和晶粒尺寸不均等导致了锈层中Cu、Cr富集程度低于母材、腐蚀性能稍弱于母材。 相似文献
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针对我国锚杆用钢长期处于低强度、安全性能较差的现状,研发了屈服强度为600 MPa级的低屈强比、高强韧塑性煤巷支护锚杆钢。阐述了该钢种化学成分、微观物质结构、生产工艺路线设计思路;研究了热轧工艺下的低屈强比和高冲击韧性的影响因素,提出通过缩小动态再结晶区间降低混晶、控冷细化晶粒、洁净钢路线提高纯净度的生产控制工艺,实现了良好塑韧性。同时还提出通过控制多相钢组织为F(铁素体,53%)+P(珠光体)+M(马氏体)/A(奥氏体)、第二相纳米颗粒(10~30 nm)析出强化抗拉强度、F直径10~15μm,达到了屈强比不大于0.72的设计要求。并对钢中夹杂物实际控制水平、性能指标进行了评价。 相似文献