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对氟里昂R134a在水平单管外的沸腾换热性能进行了试验研究,试验管为4根双侧强化管。在蒸发温度为8℃时比较不同肋型的强化换热性能。结果表明:所研究的强化管均有明显的强化换热作用,E12管的总传热系数略高于其他强化管,其管外沸腾传热系数相对于光管Cooper公式预测值的强化倍率为2.23~2.71,平均值为2.54。由于R22和R134a的物性不同,其管外沸腾传热系数约比R134a高出20%~40%。试验管的沸腾换热强化倍率与制冷剂的关系不明显。 相似文献
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对空调负荷的变化特性进行了分析 ,研究了发动机驱动空调的能量调节方法及性能系数随转速的变化规律 ,对机组的负载匹配进行了说明 .研究表明 ,发动机驱动空调在变速调节时与一般空调相比COP几乎保持不变 ,且易于调节运行工况 ,发动机余热回收提高了COP值 ,该系统适用于电力紧张地区 ,此项研究为开发这一类产品提供了参考 . 相似文献
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以空气(Pr=0.744)为介质,在Re=2 000时,对17根内螺纹肋管进行了数值模拟,研究内螺纹肋管的流动与传热特性.在梯形肋几何参数肋高H =0.02~0.06,肋数N=35~50条,螺旋角γ=35°~45°时,分析肋高、肋数、螺旋角的变化对Nu和f的影响,得出Nu和f随N、H增大而增大,随γ增大,Nu和f先增大再减小,Nu在γ=41°达到最大值,f在γ=39°达到最大值.研究表明,最佳肋参数为0.50/40/41. 相似文献
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对2根双侧高效强化管(管I,管II)在饱和温度为9.6℃和5.8℃工况下进行了水平管外R22池沸腾换热实验研究,采用Wilson热阻分离法得到制冷剂侧沸腾换热表面传热系数,并对实验结果进行了热阻分析。实验结果表明:在同样条件下,2根强化管的管内对流换热表面传热系数是光管的2.2—2.8倍。在饱和温度为9.6℃时,管II的管外沸腾换热表面传热系数达到(2.2—3.4)×104W/(m2.K),高出光管一个量级。随后进行的热阻分析工作,有利于强化换热管的进一步开发。热阻分析表明:在实验范围内,管内外两侧的热阻基本相当,随着管内水流速的增加,管内水侧热阻所占比例降低,管外制冷剂侧热阻所占比例增大。对于沸腾高效强化管的开发,两侧的强化都是应该关注的。 相似文献
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对纯工质R134a以及R134a/R125在三种不同组成比例下的混合工质,在光管和相同肋密度的二维及三维强化管外进行凝结换热试验研究。结果表明:R134a在光管外凝结表面传热系数与Nusselt数理论值的相对偏差均在±10%以内,R134a在光管及强化管外凝结表面传热系数变化趋势与Nusselt数理论解相一致。与纯R134a相比,含R125的混合工质管外凝结表面传热系数均所有下降;对于光管,含R125的混合工质管外凝结表面传热系数随壁面温差的增大而下降,但对于强化管,含6%及以上的R125混合工质,其凝结表面传热系数随壁面温差的增大而增大,有接近纯R134a凝结表面传热系数的趋势,表明混合工质凝结换热热阻分布与纯工质有较大差异。相同组分的工质,三维强化管凝结表面传热系数均高于二维强化管,二维强化管亦明显高于光管,在壁面温差为8K时,强化管HT-3D、HT-2D相对于光管的传热强化倍率分别为9.83和7.85。 相似文献
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本文简要介绍了FFA-1型离子交换非织造布的气体动力学特性的试验原理与方法。根据试验数据,经数学处理后得到其气体动力学特性方程。试验表明,FFA-1用作吸附净化有害气体时,其阻力损失要比颗粒状活性炭小得多,有良好的技术经济性能。 相似文献
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纵向涡是一种新型的传热强化技术 ,其传热性能好 ,安装方便 ,使用可靠 .以数值计算方法分析了在常壁温条件下纵向涡对换热器的传热性能以及流动阻力的影响 .研究发现 ,纵向涡发生器的传热强化效果与翅前端距有很大的关系 ,并存在一个最佳的翅前端距 . 相似文献
10.
为考核内螺纹管阻力系数与对流表面传热系数之间的依变关系,对6根内螺纹管在管内水流速1.0~3.5 m/s范围内进行加热或冷却试验,采用Wilson试验法获得管内对流表面传热系数。基于相同质量流量的评价指标(Nu/Nup)/(f/fp),流体被加热工况接近1,流体被冷却工况在1.2左右,对Gnielinski推广公式作出合理修正。将修正的Gnielinski推广公式的预测结果与6根内螺纹管试验结果进行对比,125组试验数据中90%的数据两者偏差在±10%以内。 相似文献